王 偉
(云南建水錳礦有限責(zé)任公司,云南 建水 654399)
云南省建水地區(qū)屬全國主要的錳礦資源儲備地區(qū),但隨著錳礦石的大量開采,優(yōu)質(zhì)錳礦石越來越少[1]。本地錳系鐵合金企業(yè)外購礦石所占成本越來越高,為了提高自己的市場競爭力,就必須開發(fā)本地現(xiàn)儲備較大的低品位錳礦石。建水地區(qū)低品位錳礦石多為碳酸錳、硫酸錳等復(fù)合錳鹽組成,礦石錳的品位一般為18%~20%,存在鐵合金冶煉難利用,酸浸回收硫酸錳的酸耗高,雜質(zhì)難處理等特點。結(jié)合鐵合金生產(chǎn)和硫酸錳生產(chǎn)需求,采用建水地區(qū)低品位錳塊礦進(jìn)行焙燒處理,能改變礦石的物理特性和化學(xué)組成,提高冶金性能。
在自然環(huán)境下碳酸鹽可以穩(wěn)定存在,但在加熱條件下碳酸鹽分解為相應(yīng)的金屬氧化物和CO2;硫酸鹽加熱分解為金屬氧化物和SO2;而堿性氫氧化物加熱也可以分解為金屬氧化物和水蒸汽。通過加熱錳系礦物使氣體元素?fù)]發(fā),礦物金屬得到富集,礦石品位得到提升,原礦石組成改變,其化學(xué)方程式為[1]:
在本試驗中,以建水自產(chǎn)的蘆寨礦塊礦為原料,在馬弗爐中模擬蘆寨礦在焙燒設(shè)備中的富集過程,找出因素影響規(guī)律,得到較佳的焙燒工藝控制條件。將同一批次蘆寨礦塊礦分為10份,取其中1份進(jìn)行化驗分析其化學(xué)成分,作為焙燒前對照數(shù)據(jù),取其中6份分別在600,700,800,900,1 000,1 200℃下進(jìn)行焙燒試驗,剩余3份以備復(fù)查用。設(shè)定馬弗爐升溫功率恒定,進(jìn)行焙燒試驗,根據(jù)焙燒后的有用金屬成分的富集情況,確定焙燒溫度,為生產(chǎn)提供依據(jù)。
隨著溫度升高,碳酸錳、硫酸錳、氫氧化錳等錳系鹽分解,錳元素品位提高[2-4],但在1 000℃以后,錳元素品位變化不大。蘆寨礦塊礦錳元素品位隨焙燒溫度的變化情況如圖1所示。
圖1 不同焙燒溫度下的錳元素品位
從圖1可以看出,低于900℃時蘆寨礦塊的熱分解不明顯,對主要回收元素錳的富集不明顯,但溫度超過900℃時錳元素品位隨焙燒溫度的增加而增加,到達(dá)1 200℃時錳元素品位變化不大。所以控制焙燒溫度是影響錳元素品位主要因素,需多方面考慮才能確定工藝的溫度控制。
鐵元素是鐵合金冶煉所必需添加的元素,但蘆寨礦塊礦鐵元素含量較低,隨焙燒溫度變化富集情況不明顯,且化驗精度過于放大,化驗結(jié)果有誤差。鐵元素隨焙燒溫度的變化情況如圖2所示。
圖2 不同焙燒溫度下的鐵元素品位
根據(jù)圖2可得,考慮溫度控制時,可以對鐵元素品位變化忽略不計。
CaO品位的提升主要是氣體揮發(fā),其CaO品位隨焙燒溫度的變化情況如圖3所示。
圖3 不同焙燒溫度下的CaO品位
從圖3可以看出,焙燒溫度在800~900℃時CaO的品位變化劇烈,超過900℃時變化不明顯??刂票簾郎囟却笥?00℃時,回收有利于冶煉的CaO品位達(dá)最大值40%,CaO品位的提高使礦石的堿度增加,有利于冶煉錳鐵時減少高溫下堿性氧化錳與酸性二氧化硅的結(jié)合,降低渣中的含錳量。所以,選擇焙燒溫度時需考慮溫度對CaO品位影響。
隨著焙燒溫度增加,錳系鹽加熱分解完全[5],燒損率隨溫度的增加而增加,達(dá)到1 000℃時,蘆寨礦塊礦加熱分解與合成達(dá)到動態(tài)平衡,燒損率不再提高。燒損率隨溫度變化如圖4所示。
圖4 不同焙燒溫度下的燒損率
根據(jù)圖4可得,溫度達(dá)到1 000℃時,蘆寨礦塊礦熱分解達(dá)到最大值,從而驗證了焙燒溫度超過1 000℃時,焙燒蘆寨塊礦各元素品位不會再發(fā)生變化,為選擇合理焙燒溫度提供依據(jù)。
根據(jù)錳元素、CaO、燒損率隨焙燒溫度的變化,蘆寨礦塊在900~1 000℃的焙燒時,需要回收的錳和CaO品位最高。
采用無碳焙燒的方式處理后的建水地區(qū)低品位錳礦石,其溫度控制在900~1 000℃,錳的品位能提升10%,達(dá)到30%左右,這一品位能滿足錳系鐵合金生產(chǎn)需求。如果能利用焙燒塊礦的余熱,進(jìn)行熱料直接入爐生產(chǎn)鐵合金,可減少鐵合金冶煉電耗,降低成本。所以針對建水地區(qū)低品位錳礦石采用控制溫度的無碳焙燒方式來指導(dǎo)鐵合金生產(chǎn),將產(chǎn)生巨大的經(jīng)濟價值,可以應(yīng)用于實際生產(chǎn)。
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