整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計

吳敬蓬+++萬鵬

摘 要：整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺，尤其適用于糧食作物、煤、礦石、沙石等散料運輸卸車。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。我國運輸行業(yè)發(fā)展很快，運輸車輛的運載能力不斷加強，車體不斷擴大，一般汽車半掛單車載重量超過80噸，對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，但卸料成了很嚴(yán)重問題，在原設(shè)計40t翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上進行局部改造，使之滿足100t的承載要求。

關(guān)鍵詞：整車卸貨；翻轉(zhuǎn)平臺；結(jié)構(gòu)設(shè)計；MIDAS

前言

為了解決在整車散裝料卸貨周期長，人工卸貨在物料中卸貨，安全沒有保障，不易用其它通用卸貨裝置，該裝置不僅減輕了工人的勞動強度，消除安全隱患，還大幅度降低人員成本，維護費用低，操作簡單方便。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，減少卸貨人員，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，有一小部分車有自卸翻斗裝載，但大部分汽車由于噸位過的無此功能，對此我們對此項進行研究是否可以把整車縱向翻轉(zhuǎn)40°以上，達到卸料功能。并且對市場進行調(diào)研分析，有此方面的需求。

1 翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計及參數(shù)

整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺由翻轉(zhuǎn)架、固定架、導(dǎo)向坡以及液壓系統(tǒng)組成，原結(jié)構(gòu)承載力40t，現(xiàn)將負載提高到100t，因此需要對原結(jié)構(gòu)進行加固改造，使之能在100t荷載作用下正常使用。圖2為原40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的結(jié)構(gòu)圖。

主要參數(shù)：

起重量：100t。

起升角度：40°。

平臺有效尺寸：18mx2.8m。

平臺占地面積：27mx4.5m。

起升動力：25kw。

適應(yīng)車輛：整車長度17m。

適應(yīng)物料范圍：農(nóng)作物、煤、礦石、沙石等散料。對原有40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的翻轉(zhuǎn)架結(jié)構(gòu)進行改造，對改造后的結(jié)構(gòu)在100t荷載作用下進行分析。使之滿足100t的承載要求。圖3為改造后的100t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺模型。

在原有40t翻轉(zhuǎn)平臺上優(yōu)化的結(jié)構(gòu)部分有：將桁架結(jié)構(gòu)拆除，換為圖2中所示型式；兩側(cè)頂部連接板之間加設(shè)平衡梁；加設(shè)桁架斜撐，翻轉(zhuǎn)架入口處直角連接改為斜桿，并在兩側(cè)桁架中加設(shè)斜撐；外側(cè)底縱梁截面加強；入口處底橫梁截面加強。

2 工況分析及截面

需要計算的控制工況包括：（1）貨車滿載靜置于翻轉(zhuǎn)架上開始起動時（不同步）；（2）貨車滿載翻轉(zhuǎn)30°時；（3）空載翻轉(zhuǎn)至45°時。

各優(yōu)化結(jié)構(gòu)的截面型式：（1）桁架立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；桁架斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。（2）外側(cè)底縱梁：箱型400mm×200mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm。（3）入口處底橫梁：箱型400mm×300mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm（4）平衡梁：箱型300mm×200mm，板厚t=10mm；平衡梁立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；平衡梁斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。

模型中油缸未伸出，直接在油缸施力點設(shè)置荷載或邊界條件，不影響最后結(jié)果。

3 翻轉(zhuǎn)架強度計算

3.1 翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）

當(dāng)滿載貨車（100t）固定于翻轉(zhuǎn)架末端并開始起動時，如果兩側(cè)油缸不同步，會引起結(jié)構(gòu)局部受力過大。假設(shè)一側(cè)油缸已達到750kN頂升力（油缸與地面初始角度為65°），而另一側(cè)未能起動，則翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和未能起動的油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖4。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖5、6。

3.2 貨車滿載翻轉(zhuǎn)至30°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至30°時，假設(shè)貨車仍為滿載（100t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖7。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)30°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖8、9。

3.3 貨車空載翻轉(zhuǎn)至45°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至45°時，假設(shè)貨車仍為空載（30t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖10。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)45°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖11、12。

根據(jù)計算結(jié)果得到100t翻轉(zhuǎn)架起動時（同步）的最大位移為15.585mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架底部一橫梁上為128.3MPa，滿載時翻轉(zhuǎn)30°的最大位移為3.572mm。最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為113.1MPa，空載時翻轉(zhuǎn)45°的最大位移為11.1mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為66.4MPa。

4 結(jié)束語

綜合以上分析結(jié)果，工況1情況下：貨車滿載翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的位移和應(yīng)力最大，其強度安全系數(shù)為n=215/128.3=1.7，最大位移為15.585mm，小于簡支梁撓度限值l/400=9550/400=23.9mm。其強度和剛度均在允許范圍內(nèi)，滿足使用要求。

通過對整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)的加強，使其具備了更大的卸料能力，為以后我國的整車卸料提供了新的手段，大大節(jié)省了人力，在卸車過程中更加安全快捷，希望該設(shè)備能夠為社會做出更大的貢獻。

參考文獻

[1]李家寶.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，1991.

[2]王重華.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：人民交通出版社，1998.

[3]中華人民共和國建設(shè)部.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2003.

[4]張質(zhì)文，虞和謙，等.起重機設(shè)計手冊[M].北京.中國鐵道出版社， 1998.

作者簡介：吳敬蓬（1977-），男，工程師，2008年畢業(yè)于日本九州產(chǎn)業(yè)大學(xué) ，研究生，主要從事鐵路施工機械設(shè)計工作。

摘 要：整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺，尤其適用于糧食作物、煤、礦石、沙石等散料運輸卸車。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。我國運輸行業(yè)發(fā)展很快，運輸車輛的運載能力不斷加強，車體不斷擴大，一般汽車半掛單車載重量超過80噸，對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，但卸料成了很嚴(yán)重問題，在原設(shè)計40t翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上進行局部改造，使之滿足100t的承載要求。

關(guān)鍵詞：整車卸貨；翻轉(zhuǎn)平臺；結(jié)構(gòu)設(shè)計；MIDAS

前言

為了解決在整車散裝料卸貨周期長，人工卸貨在物料中卸貨，安全沒有保障，不易用其它通用卸貨裝置，該裝置不僅減輕了工人的勞動強度，消除安全隱患，還大幅度降低人員成本，維護費用低，操作簡單方便。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，減少卸貨人員，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，有一小部分車有自卸翻斗裝載，但大部分汽車由于噸位過的無此功能，對此我們對此項進行研究是否可以把整車縱向翻轉(zhuǎn)40°以上，達到卸料功能。并且對市場進行調(diào)研分析，有此方面的需求。

1 翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計及參數(shù)

整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺由翻轉(zhuǎn)架、固定架、導(dǎo)向坡以及液壓系統(tǒng)組成，原結(jié)構(gòu)承載力40t，現(xiàn)將負載提高到100t，因此需要對原結(jié)構(gòu)進行加固改造，使之能在100t荷載作用下正常使用。圖2為原40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的結(jié)構(gòu)圖。

主要參數(shù)：

起重量：100t。

起升角度：40°。

平臺有效尺寸：18mx2.8m。

平臺占地面積：27mx4.5m。

起升動力：25kw。

適應(yīng)車輛：整車長度17m。

適應(yīng)物料范圍：農(nóng)作物、煤、礦石、沙石等散料。對原有40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的翻轉(zhuǎn)架結(jié)構(gòu)進行改造，對改造后的結(jié)構(gòu)在100t荷載作用下進行分析。使之滿足100t的承載要求。圖3為改造后的100t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺模型。

在原有40t翻轉(zhuǎn)平臺上優(yōu)化的結(jié)構(gòu)部分有：將桁架結(jié)構(gòu)拆除，換為圖2中所示型式；兩側(cè)頂部連接板之間加設(shè)平衡梁；加設(shè)桁架斜撐，翻轉(zhuǎn)架入口處直角連接改為斜桿，并在兩側(cè)桁架中加設(shè)斜撐；外側(cè)底縱梁截面加強；入口處底橫梁截面加強。

2 工況分析及截面

需要計算的控制工況包括：（1）貨車滿載靜置于翻轉(zhuǎn)架上開始起動時（不同步）；（2）貨車滿載翻轉(zhuǎn)30°時；（3）空載翻轉(zhuǎn)至45°時。

各優(yōu)化結(jié)構(gòu)的截面型式：（1）桁架立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；桁架斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。（2）外側(cè)底縱梁：箱型400mm×200mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm。（3）入口處底橫梁：箱型400mm×300mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm（4）平衡梁：箱型300mm×200mm，板厚t=10mm；平衡梁立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；平衡梁斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。

模型中油缸未伸出，直接在油缸施力點設(shè)置荷載或邊界條件，不影響最后結(jié)果。

3 翻轉(zhuǎn)架強度計算

3.1 翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）

當(dāng)滿載貨車（100t）固定于翻轉(zhuǎn)架末端并開始起動時，如果兩側(cè)油缸不同步，會引起結(jié)構(gòu)局部受力過大。假設(shè)一側(cè)油缸已達到750kN頂升力（油缸與地面初始角度為65°），而另一側(cè)未能起動，則翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和未能起動的油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖4。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖5、6。

3.2 貨車滿載翻轉(zhuǎn)至30°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至30°時，假設(shè)貨車仍為滿載（100t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖7。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)30°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖8、9。

3.3 貨車空載翻轉(zhuǎn)至45°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至45°時，假設(shè)貨車仍為空載（30t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖10。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)45°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖11、12。

根據(jù)計算結(jié)果得到100t翻轉(zhuǎn)架起動時（同步）的最大位移為15.585mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架底部一橫梁上為128.3MPa，滿載時翻轉(zhuǎn)30°的最大位移為3.572mm。最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為113.1MPa，空載時翻轉(zhuǎn)45°的最大位移為11.1mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為66.4MPa。

4 結(jié)束語

綜合以上分析結(jié)果，工況1情況下：貨車滿載翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的位移和應(yīng)力最大，其強度安全系數(shù)為n=215/128.3=1.7，最大位移為15.585mm，小于簡支梁撓度限值l/400=9550/400=23.9mm。其強度和剛度均在允許范圍內(nèi)，滿足使用要求。

通過對整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)的加強，使其具備了更大的卸料能力，為以后我國的整車卸料提供了新的手段，大大節(jié)省了人力，在卸車過程中更加安全快捷，希望該設(shè)備能夠為社會做出更大的貢獻。

參考文獻

[1]李家寶.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，1991.

[2]王重華.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：人民交通出版社，1998.

[3]中華人民共和國建設(shè)部.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2003.

[4]張質(zhì)文，虞和謙，等.起重機設(shè)計手冊[M].北京.中國鐵道出版社， 1998.

作者簡介：吳敬蓬（1977-），男，工程師，2008年畢業(yè)于日本九州產(chǎn)業(yè)大學(xué) ，研究生，主要從事鐵路施工機械設(shè)計工作。

摘 要：整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺，尤其適用于糧食作物、煤、礦石、沙石等散料運輸卸車。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。我國運輸行業(yè)發(fā)展很快，運輸車輛的運載能力不斷加強，車體不斷擴大，一般汽車半掛單車載重量超過80噸，對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，但卸料成了很嚴(yán)重問題，在原設(shè)計40t翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上進行局部改造，使之滿足100t的承載要求。

關(guān)鍵詞：整車卸貨；翻轉(zhuǎn)平臺；結(jié)構(gòu)設(shè)計；MIDAS

前言

為了解決在整車散裝料卸貨周期長，人工卸貨在物料中卸貨，安全沒有保障，不易用其它通用卸貨裝置，該裝置不僅減輕了工人的勞動強度，消除安全隱患，還大幅度降低人員成本，維護費用低，操作簡單方便。解決傳統(tǒng)手工卸貨的不安全因素，減小工作量，大幅度保證卸車速度，減少卸貨人員，降低成本，從手動卸貨到自動卸貨。對于散裝物料，裝載通常采用鏟車直接裝車，有一小部分車有自卸翻斗裝載，但大部分汽車由于噸位過的無此功能，對此我們對此項進行研究是否可以把整車縱向翻轉(zhuǎn)40°以上，達到卸料功能。并且對市場進行調(diào)研分析，有此方面的需求。

1 翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)設(shè)計及參數(shù)

整車卸貨翻轉(zhuǎn)平臺由翻轉(zhuǎn)架、固定架、導(dǎo)向坡以及液壓系統(tǒng)組成，原結(jié)構(gòu)承載力40t，現(xiàn)將負載提高到100t，因此需要對原結(jié)構(gòu)進行加固改造，使之能在100t荷載作用下正常使用。圖2為原40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的結(jié)構(gòu)圖。

主要參數(shù)：

起重量：100t。

起升角度：40°。

平臺有效尺寸：18mx2.8m。

平臺占地面積：27mx4.5m。

起升動力：25kw。

適應(yīng)車輛：整車長度17m。

適應(yīng)物料范圍：農(nóng)作物、煤、礦石、沙石等散料。對原有40t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺的翻轉(zhuǎn)架結(jié)構(gòu)進行改造，對改造后的結(jié)構(gòu)在100t荷載作用下進行分析。使之滿足100t的承載要求。圖3為改造后的100t整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺模型。

在原有40t翻轉(zhuǎn)平臺上優(yōu)化的結(jié)構(gòu)部分有：將桁架結(jié)構(gòu)拆除，換為圖2中所示型式；兩側(cè)頂部連接板之間加設(shè)平衡梁；加設(shè)桁架斜撐，翻轉(zhuǎn)架入口處直角連接改為斜桿，并在兩側(cè)桁架中加設(shè)斜撐；外側(cè)底縱梁截面加強；入口處底橫梁截面加強。

2 工況分析及截面

需要計算的控制工況包括：（1）貨車滿載靜置于翻轉(zhuǎn)架上開始起動時（不同步）；（2）貨車滿載翻轉(zhuǎn)30°時；（3）空載翻轉(zhuǎn)至45°時。

各優(yōu)化結(jié)構(gòu)的截面型式：（1）桁架立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；桁架斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。（2）外側(cè)底縱梁：箱型400mm×200mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm。（3）入口處底橫梁：箱型400mm×300mm，上下板t=16mm、左右板t=10mm（4）平衡梁：箱型300mm×200mm，板厚t=10mm；平衡梁立柱：箱型400mm×300mm，板厚t=10mm；平衡梁斜撐：箱型200mm×200mm，板厚t=10mm。

模型中油缸未伸出，直接在油缸施力點設(shè)置荷載或邊界條件，不影響最后結(jié)果。

3 翻轉(zhuǎn)架強度計算

3.1 翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）

當(dāng)滿載貨車（100t）固定于翻轉(zhuǎn)架末端并開始起動時，如果兩側(cè)油缸不同步，會引起結(jié)構(gòu)局部受力過大。假設(shè)一側(cè)油缸已達到750kN頂升力（油缸與地面初始角度為65°），而另一側(cè)未能起動，則翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和未能起動的油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖4。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖5、6。

3.2 貨車滿載翻轉(zhuǎn)至30°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至30°時，假設(shè)貨車仍為滿載（100t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖7。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)30°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖8、9。

3.3 貨車空載翻轉(zhuǎn)至45°時

當(dāng)翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)至45°時，假設(shè)貨車仍為空載（30t），則此時計算結(jié)果必定比實際結(jié)果偏大，即偏于安全。翻轉(zhuǎn)架反力由末端鉸軸和頂升油缸承受，翻轉(zhuǎn)架所受荷載的布置和約束情況見圖10。

計算后得到翻轉(zhuǎn)架翻轉(zhuǎn)45°時反力、位移以及應(yīng)力結(jié)果，如圖11、12。

根據(jù)計算結(jié)果得到100t翻轉(zhuǎn)架起動時（同步）的最大位移為15.585mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架底部一橫梁上為128.3MPa，滿載時翻轉(zhuǎn)30°的最大位移為3.572mm。最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為113.1MPa，空載時翻轉(zhuǎn)45°的最大位移為11.1mm，最大應(yīng)力發(fā)生在翻轉(zhuǎn)架靠近鉸軸處底部一橫梁上為66.4MPa。

4 結(jié)束語

綜合以上分析結(jié)果，工況1情況下：貨車滿載翻轉(zhuǎn)架開始起動時（不同步）結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的位移和應(yīng)力最大，其強度安全系數(shù)為n=215/128.3=1.7，最大位移為15.585mm，小于簡支梁撓度限值l/400=9550/400=23.9mm。其強度和剛度均在允許范圍內(nèi)，滿足使用要求。

通過對整車卸料翻轉(zhuǎn)平臺結(jié)構(gòu)的加強，使其具備了更大的卸料能力，為以后我國的整車卸料提供了新的手段，大大節(jié)省了人力，在卸車過程中更加安全快捷，希望該設(shè)備能夠為社會做出更大的貢獻。

參考文獻

[1]李家寶.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，1991.

[2]王重華.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：人民交通出版社，1998.

[3]中華人民共和國建設(shè)部.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京：中國計劃出版社，2003.

[4]張質(zhì)文，虞和謙，等.起重機設(shè)計手冊[M].北京.中國鐵道出版社， 1998.

作者簡介：吳敬蓬（1977-），男，工程師，2008年畢業(yè)于日本九州產(chǎn)業(yè)大學(xué) ，研究生，主要從事鐵路施工機械設(shè)計工作。