變電站和移動基站共建時接地網(wǎng)的可靠性研究

張建臣，刁首人，高志新，張志新，李曉龍

(1．國網(wǎng)河北省電力公司 信息通信分公司，河北 石家莊 050021;2．華北電力大學(xué) 河北省輸變電設(shè)備安全防御重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，河北 保定 071003;3．國網(wǎng)河北省電力公司，河北 石家莊 050021)

0 引言

近年來隨著電壓等級越來越高，變電站內(nèi)采用的弱電設(shè)備及系統(tǒng)越來越多，如數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、通信系統(tǒng)、控制和繼電保護(hù)系統(tǒng)等。在變電站復(fù)雜而惡劣的電磁環(huán)境中，這些弱電設(shè)備可能會收到工頻電流、電壓和雷電、系統(tǒng)短路故障操作沖擊以及多種放電現(xiàn)象引起的電磁干擾。在此背景下，越來越多的研究人員開始研究變電站的電磁環(huán)境問題。同時根據(jù)變電站的二次設(shè)備長期運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)積累，提出一些有效的電磁防護(hù)措施［1～3］。目前文獻(xiàn)［4，5］已經(jīng)研究了移動基站遭受雷擊時，雷電流對基站的影響，并給出了響應(yīng)的防護(hù)措施;文獻(xiàn)［6，7］也研究了雷擊變電站接地網(wǎng)時的暫態(tài)響應(yīng);文獻(xiàn)［8］研究了雷擊變電站時不同接地網(wǎng)、不同雷電流、不同土壤電阻率對暫態(tài)地電位升的影響。移動基站和變電站共建時主要考慮雷擊基站鐵塔，因?yàn)橐苿踊镜蔫F塔一般高于變電站的所有設(shè)備和建筑物，雷電會先擊中基站鐵塔。雷電流通過移動基站鐵塔入地，會在變電站接地網(wǎng)上產(chǎn)生不均勻的地電位升，這種地電位升將在屏蔽層雙端接地的二次電纜屏蔽層上產(chǎn)生對地電位分布，并在屏蔽層上產(chǎn)生電流，該電流經(jīng)屏蔽電纜的轉(zhuǎn)移阻抗將在二次電纜芯線上產(chǎn)生縱向感應(yīng)電壓，從而影響保護(hù)和控制設(shè)備的正常運(yùn)行。

本文通過國內(nèi)外通用軟件包CDEGS(Current Distribution，Electromagnetic Interference，Grounding and Soil Structure Analysis)中HIFREQ 模塊建立變電站接地網(wǎng)、移動基站接地網(wǎng)、基站鐵塔、二次電纜屏蔽層的計算模型，在雷擊基站鐵塔頂部時，移動基站和變電站接地網(wǎng)不同的連接方式，在變電站二次電纜產(chǎn)生的電磁騷擾影響;分析接地網(wǎng)之間不同間距、不同電阻率的情況下變電站二次電纜末端的騷擾電壓和電流以及地電位升和地表電位分布。

1 計算模型

本文計算河北某地區(qū)的110 kV 變電站的接地網(wǎng)，其規(guī)格是72 ×64．2 m，接地網(wǎng)埋深為0．8 m，接地網(wǎng)的水平接地導(dǎo)體采用的是50 ×6 mm 的扁鋼，垂直接地體采用的是50 ×5 ×2 500 mm 的角鋼，接地網(wǎng)外緣垂直接地體間距是6 m，均壓帶上垂直接地體間距是6 m，接地導(dǎo)體的電阻率是1．75 ×10-8Ωm，磁導(dǎo)率是4π ×10-7H/m，土壤采用的是單層土壤，土壤電阻率是100 Ωm，目標(biāo)電纜型號是KYJCE/B3-14 × 1．5，電纜長40 m，電纜兩端接地，沿著屏蔽電纜所在廊道敷設(shè)有一根在兩端與主接地網(wǎng)相連的銅帶，銅帶的材料和參數(shù)與接地網(wǎng)的導(dǎo)體相同，屏蔽電纜屏蔽層在兩端通過銅帶接地?；捐F塔的高45 m，鐵塔建模用等效半徑為0．083 m。變電站和移動基站接地網(wǎng)連接的模型如圖1 所示，移動基站和變電站接地網(wǎng)不連接方式是圖1 中兩個接地網(wǎng)之間沒有電連接，基站鐵塔的模型如圖2 所示。

圖1 變電站和移動基站接地網(wǎng)連接模型

圖2 基站鐵塔模型

雷電流采用國際標(biāo)準(zhǔn)IEC 62305-1，10/350 μs，200 kA 的雙指數(shù)型雷電流，為了確保雷電流能夠衰減至零，雷電流的持續(xù)時間T=2 500 μs，F(xiàn)FT 變換的采樣指數(shù)n=15，采樣時間Δt=2 500/215=0．076 3 μs，奈奎斯特頻率f=215/(2 × 2 500)×106=6．554 MHz，雷電流波形如圖3 所示，雷電流的表達(dá)式如下:

式 中:I=204 885．8， α=2 049．38， β=563 758．3。

圖3 雙指數(shù)雷電流波形

根據(jù)文獻(xiàn)［9，10］，二次電纜轉(zhuǎn)移阻抗表達(dá)式:

式中:散射阻抗Zd;小孔電感Mh;編織電感Mb計算公式如下:

其中:b=4πcosα/C-nd，h=2bd/(b +d)，B=n(d2-πd2/4)，，v=C2sinα/(4πacosα)，絕緣層的直徑D0=3．1 mm，每根編織線的直徑d=0．2 mm，編織層的編束數(shù)C=24，編織束內(nèi)的導(dǎo)線數(shù)n=6，編織層的平均半徑a=7．8 mm，編織角度 α=38．1°。

首先建立基站和變電站模型，然后建立雷電流和二次電纜模型，最后通過MATLAB 編程和CDEGS 進(jìn)行計算電纜末端口的騷擾電流和騷擾電壓，具體的計算流程圖如圖4 所示。

圖4 計算流程圖

2 計算結(jié)果及分析

2.1 接地網(wǎng)不同連接方式

通過CDEGS 建模計算，分析變電站接地網(wǎng)和移動基站接地網(wǎng)連接和不連接兩種情況下，雷擊移動基站鐵塔頂端時，在變電站二次電纜產(chǎn)生的騷擾電流和騷擾電壓的大小，可以得出連接時的騷擾電流和騷擾電壓遠(yuǎn)大于不連接時的騷擾電流和電壓，計算結(jié)果如圖5、圖6 所示。

圖5 二次電纜騷擾電流波形

圖6 二次電纜騷擾電壓波形

2.2 接地網(wǎng)不同間距

通過分析兩接地網(wǎng)間距為10 m，20 m，30 m，40 m，50 m 不同情況下對變電站二次電纜的影響，可以得出二次電纜騷擾電壓隨著間距變大而變大，計算波形如圖7。

圖7 二次電纜騷擾電壓波形

2.3 地電位升和最大地表電位分布

為了研究接地網(wǎng)的連接方式和土壤電阻率對于觀測點(diǎn)A 的地電位升和整個地表電位分布的影響，計算了連接與不連接，土壤電阻率是100 Ωm和500 Ωm 的情況。由圖8 可得觀測點(diǎn)A 處的GPR 初始時刻快速上升，然后逐漸衰減至零;土壤電阻率相同時，接地網(wǎng)連接時的情況GPR 高于不連接的情況;接地網(wǎng)連接形式相同時，土壤電阻率高的情況GPR 高于土壤電阻率低的情況。

由圖9 可以得出，接地網(wǎng)不連接時的地表電位大于接地網(wǎng)連接，且不連接時兩接地網(wǎng)之間的電位變化劇烈，為了保護(hù)人畜安全，應(yīng)該設(shè)置保護(hù)區(qū)。

圖8 A 點(diǎn)的地電位升

圖9 接地網(wǎng)地表電位分布

3 結(jié)論

本文利用CDEGS 建立了變電站接地網(wǎng)、移動基站接地網(wǎng)、基站鐵塔、二次電纜屏蔽層的計算模型，計算了接地網(wǎng)不同連接方式下，雷擊基站鐵塔頂部時在變電站二次電纜產(chǎn)生的電磁騷擾，分析接地網(wǎng)不同連接方式、不同間距、不同土壤電阻率對二次電纜的影響。從計算結(jié)果可以得出，兩個接地網(wǎng)采用不連接、最大間距的電連接方式時二次電纜的騷擾電流和電壓最小;接地網(wǎng)不連接、土壤電阻率低時觀測點(diǎn)地電位升最小和地表電位分布均勻。因此，建議移動基站和變電站共建時兩接地網(wǎng)應(yīng)采用不連接方式，間距盡可能大，且需要降低土壤電阻率，同時變電站和移動基站之間應(yīng)設(shè)立安全區(qū)。

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