不同活性摻合料RPC力學(xué)性能試驗(yàn)研究

何 培，金凌志

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不同活性摻合料RPC力學(xué)性能試驗(yàn)研究

*何 培1,2，金凌志1,2

（1.廣西巖土力學(xué)與工程重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣西，桂林 541004；2. 桂林理工大學(xué)，廣西，桂林 541004)

為了研究不同活性摻合料的活性粉末混凝土（RPC）在不同養(yǎng)護(hù)溫度條件下的基本力學(xué)性能，分別對(duì)24組不同養(yǎng)護(hù)溫度、不同活性摻合料的RPC試件，進(jìn)行抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度試驗(yàn)。結(jié)果表明：同一種活性摻合料替代硅灰比例相同時(shí)，高溫養(yǎng)護(hù)條件下的RPC試件力學(xué)性能優(yōu)于常溫養(yǎng)護(hù)條件下的RPC試件；在相同溫度下，不同活性摻合料替代硅灰比例為40%~60%時(shí)，RPC試件抗壓強(qiáng)度大小依次為：粉煤灰>微硅粉>石英砂；活性摻合料種類和替代硅灰比例的改變對(duì)RPC試件抗折強(qiáng)度影響不是很大；鋼纖維的摻入對(duì)RPC試件的強(qiáng)度有一定的提高作用。

活性粉末混凝土；養(yǎng)護(hù)溫度；抗壓強(qiáng)度；抗折強(qiáng)度

隨著混凝土需求量的與日俱增，結(jié)構(gòu)對(duì)混凝土質(zhì)量的要求也越來(lái)越高。良好的力學(xué)性能、減輕結(jié)構(gòu)自重、增強(qiáng)結(jié)構(gòu)的耐久性一直是鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中倍受關(guān)注的課題?；钚苑勰┗炷粒≧eactive Powder Concrete，簡(jiǎn)稱為RPC）是一種具有超高強(qiáng)度、高韌性、高耐久性的新型水泥基復(fù)合材料[1]。在不同養(yǎng)護(hù)方法、配比和成型的條件下，RPC具有優(yōu)良的抗壓和抗折性能[2-3]。近年來(lái)，國(guó)內(nèi)外一些科研機(jī)構(gòu)和高校都對(duì)RPC的基本力學(xué)性能進(jìn)行了大量的試驗(yàn)研究。徐強(qiáng)等人[4]采用電液伺服閥控制的剛性試驗(yàn)機(jī)對(duì)不同鋼纖維含量和養(yǎng)護(hù)條件下的RPC進(jìn)行立方體抗壓試驗(yàn)與軸心抗壓試驗(yàn)，確定了RPC的強(qiáng)度等級(jí)和軸心抗壓強(qiáng)度，提出了相應(yīng)的計(jì)算本構(gòu)模型。屈文俊等人[5]進(jìn)行了一系列RPC力學(xué)性能試驗(yàn)和試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，結(jié)果表明：RPC棱柱體應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線接近于直線，其力學(xué)性能總體優(yōu)于普通混凝土。呂進(jìn)[6]等人利用不同直徑、抗拉強(qiáng)度、外型的鋼纖維分別摻入RPC中，對(duì)RPC的力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)對(duì)比分析，結(jié)果表明：摻入異型鋼纖維后，RPC具有更高的力學(xué)性能，隨著鋼纖維直徑的減少，RPC抗拉強(qiáng)度得到一定提高。Halit Yazic[7-8]等人對(duì)含摻合料的RPC試件力學(xué)性能進(jìn)行研究，試驗(yàn)結(jié)果表明：通過(guò)使用礦物摻合料替代部分水泥，可以降低RPC的收縮變形，提高其抗壓強(qiáng)度。

本試驗(yàn)采用電液式壓力試驗(yàn)機(jī)YAW—2000B型進(jìn)行RPC立方體抗壓強(qiáng)度檢測(cè)，利用100TB型屏顯液壓萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行RPC抗折強(qiáng)度檢測(cè),利用掃面電鏡試驗(yàn)觀察RPC內(nèi)部鋼纖維與基體的黏結(jié)情況?；谠囼?yàn)結(jié)果，試驗(yàn)對(duì)不同活性摻合料，在不同養(yǎng)護(hù)溫度下的RPC試件的抗壓、抗折性能情況進(jìn)行了研究，分析了不同活性摻合料在不同替代比例下對(duì)RPC試件的抗壓、抗折性能與養(yǎng)護(hù)溫度之間的內(nèi)在關(guān)系。

1 試驗(yàn)概況

1.1 試件的原材料配比

根據(jù)試驗(yàn)要求，活性粉末混凝土標(biāo)準(zhǔn)配合比（僅限本文）、粉煤灰、石英粉、硅微粉替代不同比例硅粉的配合比（質(zhì)量比）見表1。

表1 RPC試件材料質(zhì)量配合比

注：S表示未替代任何活性摻合料試件，A表示粉煤灰替代不同比例硅灰的RPC試件，B表示石英粉替代不同比例硅灰的RPC試件，C表示微硅粉替代不同比例硅粉的RPC試件。

混凝土原材料選用：

(1)水泥：廣西興安海螺牌52.5普通硅酸鹽水泥；

(2)石英砂：SiO2含量99.6 %，粒徑0.4~0.6 mm；

(3)硅粉：SiO2含量82.22 %，平均粒徑0.1 μm，比表面積15000~20000m2/ kg；

(4)硅微粉：SiO2含量96.47 %，平均粒徑0.1~0.3 μm，比表面積8000 m2/kg；

(5)石英粉：SiO2≥ 99% 粒徑4 μm以下；

(6)鋼纖維：采用鍍銅光面平直鋼纖維，長(zhǎng)度約13 mm，直徑約0.15~0.2 mm，抗拉強(qiáng)度＞2000 MPa。

1.2 試件制備和養(yǎng)護(hù)

(1)按照不同配合比，將材料分批次放入攪拌機(jī)中充分干拌；

(2)干拌2~3 min，然后將水與高效減水劑加入攪拌機(jī)內(nèi)，繼續(xù)攪拌4~5 min；

(3)分批次摻入鋼纖維，攪拌至鋼纖維分布均勻；

(4)將攪拌好的材料一次性裝入模具中，并同時(shí)振搗密實(shí)，直到混凝土表面出漿為止；

(5)試件成型后（如圖1），用濕潤(rùn)后的木屑覆蓋，恒溫恒濕條件下養(yǎng)護(hù)24 h后拆模，分別置于45 ℃、75 ℃下進(jìn)行恒溫養(yǎng)護(hù)。

圖1 成型后的RPC試件

1.3 試驗(yàn)加載方案

將養(yǎng)護(hù)好的立方體試塊和棱柱體試塊擦拭干凈，測(cè)量其尺寸并檢查外觀是否有明顯缺陷。尺寸測(cè)量精確到1 mm，如過(guò)實(shí)際測(cè)量的尺寸與公稱尺寸相差不到1 mm，可按公稱尺寸來(lái)進(jìn)行計(jì)算。將RPC立方體試塊安放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板上，試塊的承壓面與下壓板中心對(duì)準(zhǔn)。啟動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，加載過(guò)程中連續(xù)均勻的加載，加載速度取為1.2 MPa/S，直至試件破壞，記錄下破壞荷載F。將RPC棱柱體試塊安放在試驗(yàn)機(jī)上，采用三分點(diǎn)處雙點(diǎn)分級(jí)加載，當(dāng)上壓板與壓頭快接近時(shí)，調(diào)整加壓頭及支座，使接觸均衡，加載過(guò)程中連續(xù)均勻的加載，加載速度取為0.2MPa/S，直至試件破壞，記錄下破壞荷載F。

2 RPC力學(xué)性能試驗(yàn)

由于我國(guó)還沒RPC試塊大小的相關(guān)規(guī)范或標(biāo)準(zhǔn)，利用《普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB.T50081－2002)[9]進(jìn)行RPC試塊的抗壓、抗折試驗(yàn)檢測(cè)。

2.1 RPC抗壓試驗(yàn)

分別用3塊養(yǎng)護(hù)45 ℃和75 ℃的100 mm × 100 mm × 100 mm的RPC立方體試塊測(cè)定立方體抗壓強(qiáng)度f。將養(yǎng)護(hù)好的RPC立方體試塊擦拭干凈，放在試驗(yàn)機(jī)的下壓板上，試塊的承壓面與下壓板中心對(duì)準(zhǔn)。啟動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，加載過(guò)程中連續(xù)均勻的加載，加載速度取為1.2 MPa/S，在未達(dá)到峰值時(shí)與普通混凝土有區(qū)別，沒有出現(xiàn)混凝土崩裂，而是出現(xiàn)彌散狀的裂縫并同時(shí)聽到鋼纖維被拔出的“噼啪”聲。試件破壞后RPC試件仍然保持為一個(gè)整體，試件破壞形態(tài)見圖2。

圖2 RPC立方體試件破壞形態(tài)

RPC立方體軸心抗壓強(qiáng)度按下式計(jì)算：

式中：f表示RPC立方體試件抗壓強(qiáng)度（MPa）；

F表示試件破壞荷載（N）；

A表示試件承壓面積（mm2）。

試驗(yàn)取3個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值(精確至0.1 MPa)。3個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值如有一個(gè)與中間值的差值超過(guò)中間值的15%時(shí)，則舍去最大值和最小值取中間值。如最大值和最小值與中間值的差值均超過(guò)中間值的15 %，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無(wú)效。

2.2 RPC抗折試驗(yàn)

分別用3塊養(yǎng)護(hù)45 ℃和75 ℃的100 mm × 100 mm × 400 mm的RPC試塊測(cè)定抗折強(qiáng)度f。將養(yǎng)護(hù)好的RPC試塊擦拭干凈，放在試驗(yàn)機(jī)上，采用三分點(diǎn)處雙點(diǎn)分級(jí)加載（見圖3），當(dāng)上壓板與壓頭快接近時(shí)，調(diào)整加壓頭及支座，使接觸均衡。啟動(dòng)試驗(yàn)機(jī)，加載過(guò)程中連續(xù)均勻的加載，加載速度取為0.2 MPa/S。RPC試件首先在三分點(diǎn)內(nèi)受拉區(qū)邊緣出現(xiàn)第一條裂縫，隨著荷載的增加，RPC試件表面不斷出現(xiàn)細(xì)小的裂紋，而第一條裂縫沿著梁的高度不斷發(fā)展，試件在接近破壞時(shí)會(huì)聽見鋼絲被拔出的“噼啪”聲。當(dāng)試件接近破壞開始急劇變形時(shí)，應(yīng)停止調(diào)整試驗(yàn)機(jī)油門，直至破壞，然后記錄破壞荷載。試件破壞形態(tài)見圖4。

圖3 RPC抗折試驗(yàn)受力形態(tài)

圖4 RPC試件抗折破壞形態(tài)

RPC長(zhǎng)方體抗折強(qiáng)度按下式計(jì)算：

式中：f表示RPC抗折強(qiáng)度（MPa）；

表示試件破壞荷載（N）；

表示支座間跨度N（mm），試驗(yàn)取=300 mm；

表示試件截面高度（mm），試驗(yàn)取=100 mm；

表示試件截面寬度（mm）, 試驗(yàn)取=100 mm。

試驗(yàn)取3個(gè)試件測(cè)值的算術(shù)平均值作為該組試件的強(qiáng)度值(精確至0.1 MPa)。3個(gè)測(cè)值中的最大值或最小值如有一個(gè)與中間值的差值超過(guò)中間值的15%時(shí)，則舍去最大值和最小值取中間值。如最大值和最小值與中間值的差值均超過(guò)中間值的15%，則該組試件的試驗(yàn)結(jié)果無(wú)效。3個(gè)抗折強(qiáng)度試件中如有一個(gè)其裂縫出現(xiàn)于兩個(gè)集中荷載之外(以受拉區(qū)為準(zhǔn))，則將該試件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果舍棄，抗折強(qiáng)度應(yīng)按另兩個(gè)試件的實(shí)驗(yàn)結(jié)果計(jì)算。如有兩個(gè)試件的裂縫均超出兩個(gè)集中荷載之外，則該組實(shí)驗(yàn)無(wú)效。

3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1 摻粉煤灰RPC試驗(yàn)結(jié)果及分析

從圖5可以看出養(yǎng)護(hù)溫度為75 ℃的RPC試件抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度明顯高于養(yǎng)護(hù)溫度為45 ℃的RPC試件。當(dāng)粉煤灰替代硅灰比例為0~20 %時(shí)，養(yǎng)護(hù)溫度為45 ℃和75 ℃的RPC試件抗壓強(qiáng)度隨替代比例的增加而減小，當(dāng)粉煤灰替代硅灰比例為20 %~40 %時(shí)，不同養(yǎng)護(hù)溫度下的RPC試件抗壓強(qiáng)度隨著替代比例的增加而增加，隨著粉煤灰替代硅灰比例超過(guò)40%后，RPC抗壓強(qiáng)度隨著替代比例的增加而減少。當(dāng)粉煤灰摻量40 %時(shí)，養(yǎng)護(hù)溫度為75 ℃的RPC試件抗壓強(qiáng)度比養(yǎng)護(hù)溫度為45℃的標(biāo)準(zhǔn)RPC試件提高了5 %左右。RPC抗折強(qiáng)度隨著替代比例的增加而呈一定的降低趨勢(shì)。當(dāng)粉煤灰替代硅灰比例在20%~40 %時(shí)，不同養(yǎng)護(hù)溫度的RPC試件抗折強(qiáng)度差距不大。Scheubel[10]等人和Matte[11]等人通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，增加粉煤灰替代硅灰在RPC中的比例，可相應(yīng)地提高RPC的抗壓強(qiáng)度。但是，硅粉和粉煤灰對(duì)RPC強(qiáng)度的提高存在著很大的差異。

RPC的早期抗壓強(qiáng)度主要有硅灰影響，粉煤灰的早期活性較低，所以對(duì)RPC的早期強(qiáng)度提高作用不大。而在高溫養(yǎng)護(hù)條件下，粉煤灰的火山灰效應(yīng)在一定程度上得到了激發(fā)，在一定程度上降低了Ca(OH)2的含量，生成更多的C－S－H凝膠，達(dá)到改善界面區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)，提高漿體的密實(shí)性，從而使RPC的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度有一定提高。

圖5 不同養(yǎng)護(hù)溫度、粉煤灰替代不同硅灰比例的RPC抗壓、抗折強(qiáng)度

3.2 摻石英粉RPC試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖6中可以看出，當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度相同時(shí)，隨著石英粉摻量的增加，RPC的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度都有所降低，降低趨勢(shì)比較均勻，而并沒有像粉煤灰替代不同比例硅灰的RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度有明顯的“跳躍點(diǎn)”。在石英粉替代硅灰比例相同的條件下，養(yǎng)護(hù)溫度越高，RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度越高。在高溫養(yǎng)護(hù)條件下，摻石英粉的RPC強(qiáng)度有所提高，但是從整體上看，增加的幅度不高。當(dāng)石英砂替代為20 %、40 %、60 %時(shí)，75 ℃養(yǎng)護(hù)條件比45 ℃養(yǎng)護(hù)條件下的RPC試件的抗壓強(qiáng)度（抗折強(qiáng)度）分別提高了5.8 %（9.8 %）、3.5 %（6.6 %）、1 %（3.4 %），提高率逐漸減少。

石英粉火山灰效應(yīng)需要的溫度要200 ℃以上，當(dāng)在標(biāo)養(yǎng)條件下配制RPC時(shí)，石英粉的火山灰活性并沒有像硅粉那樣發(fā)揮出來(lái)，同時(shí)，硅粉為無(wú)定型球狀顆粒，具有較好的球形形態(tài)，而石英粉為多棱角顆粒，摩擦較大，在相同的水膠比條件下，摻石英粉的RPC漿體的流動(dòng)較差，不利于RPC的成型密實(shí)，從而使RPC的強(qiáng)度降低。

圖6 不同養(yǎng)護(hù)溫度、石英粉替代不同硅灰比例的RPC抗壓、抗折強(qiáng)度

3.3 摻硅微粉RPC試驗(yàn)結(jié)果及分析

圖7中可以看出，當(dāng)養(yǎng)護(hù)溫度相同時(shí)，隨著硅微粉替代硅粉比例的增加，PRC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度逐步降低。當(dāng)替代比例相同的情況下，75 ℃養(yǎng)護(hù)條件下的RPC試件抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度大于45 ℃養(yǎng)護(hù)條件下的RPC試件。隨著硅微粉替代硅灰比例的增加，RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度降低趨勢(shì)有所減緩。

雖然微硅粉和硅粉有著幾乎相同的化學(xué)成分，但其火山灰活性比硅灰差，這是由于硅微粉的需水性小，隨著硅微粉取代硅粉比例的增大，相對(duì)增加了有效參與水化反應(yīng)的用水量，從而使整個(gè)漿體內(nèi)自由水增加，使RPC的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度降低。在高溫養(yǎng)護(hù)條件下，硅粉與硅微粉的火山灰效應(yīng)都得到了更好的激發(fā)，可以有效降低Ca(OH)2的含量，同時(shí)生成大量C－S－H凝膠，達(dá)到改善界面區(qū)的微觀結(jié)構(gòu)，提高漿體的密實(shí)性，從而使RPC的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度得到提高。

圖7 不同養(yǎng)護(hù)溫度、微硅粉替代不同硅灰比例的RPC抗壓、抗折強(qiáng)度

4 不同材料替代硅粉RPC結(jié)果對(duì)比分析

如圖8所示，養(yǎng)護(hù)溫度為45 ℃，不同摻合料替代硅灰比例為20 %時(shí)，硅微粉替代硅灰的RPC試件抗壓強(qiáng)度高于粉煤灰和石英粉替代硅灰的RPC試件，但他們之間的差異不是很大。隨著活性摻合料替代比例的增加，粉煤灰替代硅灰的RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度明顯優(yōu)于石英粉和硅微粉的RPC試件。隨著不同活性摻合料替代硅灰比例的增加，各活性摻合料的RPC試件抗折強(qiáng)差異逐漸減少。

圖8 養(yǎng)護(hù)溫度45℃、替代不同比例硅灰RPC抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度對(duì)比

注:A—粉煤灰替代試件，B—石英粉替代試件，C—硅微粉替代試件。

如圖9所示，在同一種摻合料替代硅灰比例相同時(shí)，養(yǎng)護(hù)溫度為75 ℃的RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度大于養(yǎng)護(hù)溫度為45 ℃的RPC試件。養(yǎng)護(hù)溫度的提高，能夠加速水泥水化進(jìn)程，提高混凝土早期強(qiáng)度，在高溫狀態(tài)下水泥水化產(chǎn)物水化硅酸鈣失去一部分水分，轉(zhuǎn)化成具有更大密實(shí)度的硬硅鈣石，進(jìn)一步增加強(qiáng)度[6]。養(yǎng)護(hù)溫度為75 ℃時(shí)，粉煤灰替代硅灰比例為40 %，其抗壓強(qiáng)度為142.7 MPa分別高出替代比例為20 %和60 %的RPC試件抗壓強(qiáng)度的7.5 %和11.9 %，因此，當(dāng)配制摻有粉煤灰的RPC時(shí)，粉煤灰替代硅粉的比例不宜超過(guò)40 %。

隨著不同活性摻合料替代硅灰比例的增加，RPC試件的抗折強(qiáng)度該變量不是很明顯。所以活性摻合料種類的改變和替代硅灰比例的改變對(duì)RPC試件抗折強(qiáng)度影響不是很大。

圖9 養(yǎng)護(hù)溫度75℃、替代不同比例硅灰RPC抗壓強(qiáng)度、抗折強(qiáng)度對(duì)比

注:A—粉煤灰替代試件，B—石英粉替代試件，C—硅微粉替代試件。

5 鋼纖維對(duì)RPC力學(xué)性能的影響

如圖10所示，通過(guò)電鏡掃描圖片可看出，許多細(xì)微顆粒粘附在鋼纖維表面，由于鋼纖維具有高彈性模量與RPC基體之間的黏結(jié)力具有一定的阻止裂縫開展的作用。當(dāng)RPC在外荷載作用下，試件首先出現(xiàn)一些細(xì)小的裂紋，裂縫的尖端尺寸下，應(yīng)力高度集中，但由于鋼纖維強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于RPC基體，故鋼纖維可以起到橋接和銷栓的作用，阻止裂縫的開展[12]。當(dāng)混凝土中摻入鋼纖維后，鋼纖維的橋接作用限制了混凝土在高溫條件下產(chǎn)生的體積變化，減輕了混凝土內(nèi)部微缺陷的引發(fā)和擴(kuò)張，在一定程度上對(duì)RPC高性能的劣化起到了緩和作用。由于普通混凝土具有很大的脆性，而在RPC試件中加入一定量的鋼纖維可以有效的減少混凝土的脆性?；炷烈话憔哂休^高的抗壓強(qiáng)度，而抗拉強(qiáng)度是非常低的，但活性粉末混凝土的抗拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度之比一般在1/8左右[13]，與普通混凝土相比已有很大的提高。因此，鋼纖維的加入可以有效的提高RPC的強(qiáng)度。

圖10 鋼纖維在RPC中的分布情況

6 結(jié)論

（1）不同活性摻合料替代不同比例硅粉的抗壓、抗折試驗(yàn)，每種摻合料的摻入都對(duì)RPC的力學(xué)性能有一定的影響。隨著活性摻合料替代硅粉比例的不斷增大，RPC的強(qiáng)度隨之減小。

（2）在相同溫度下，不同活性摻合料替代硅灰比例為40 %~60 %時(shí)，RPC試件抗壓強(qiáng)度大小依次為：粉煤灰>微硅粉>石英砂。

（3）相同摻合料替代硅灰比例相同的條件下，養(yǎng)護(hù)條件為75 ℃時(shí)的RPC試件的強(qiáng)度大于養(yǎng)護(hù)條件為45 ℃的RPC試件。

（4）隨著不同活性摻合料替代硅灰比例的增加，RPC試件的抗折強(qiáng)度該變量不是很明顯。活性摻合料種類的改變和替代硅灰比例的改變對(duì)RPC試件抗折強(qiáng)度影響不是很大。

（5）摻入一定量的鋼纖維對(duì)RPC試件的抗壓強(qiáng)度和抗折強(qiáng)度具有一定的提高作用。

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[13] 余清河.活性粉末混凝土的性能研究[D].長(zhǎng)沙:長(zhǎng)沙理工大學(xué),2008.

DIFFERENT ACTIVE ADMIXTURE MECHANICAL PROPERTIES OF RPC

*HE Pei1，JIN Ling-zhi1

(1.Civil Engineering College, Guilin University of Technology, Guilin,Guangxi 541004, China)

In order to study on different active admixture of reactive powder concrete (RPC) at different curing temperatures of the basic mechanical properties, the compressive strength and flexural strength experiment were carried out at 24 different curing temperatures, different active admixture RPC specimens respectively.The results show that the high temperature curing conditions of the RPC is better than the room temperature mechanical properties of the specimen under curing conditions RPC specimens with the same reactive admixture ratio with silica fume replacement. At the same temperature, different active silica fume admixture alternative ratio of 40% to 60%, RPC specimen compressive strength in the order which is Fly, silica fume, quartz sand. The reactive admixture type and proportion of silica fume substitution changes on the flexural strength of the specimen affected RPC is small. The incorporation of the RPC steel fiber specimens can increase the strength of a certain effect.

RPC; curing temperature; compressive strength; flexural strength

1674-8085(2014)01-0084-07

TU528

A

10.3969/j.issn.1674-8085.2014.01.017

2013-10-15；

2013-12-05

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51368013)；廣西科技攻關(guān)項(xiàng)目(桂科攻0995004)；廣西重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目(11-cx-04)

*何 培(1988-)，男，湖北孝感人，碩士，主要從事結(jié)構(gòu)工程研究(E-mail: 519228954@qq.com);

金凌志(1959-)，女，廣西桂林人，教授，主要從事結(jié)構(gòu)工程研究(E-mail: JLZ-5904@163.com).