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    大跨度變形巷道復(fù)合注漿與錨固聯(lián)合修復(fù)技術(shù)

    2014-03-14 06:41:22常海雷郭相平
    關(guān)鍵詞:采區(qū)錨索裂隙

    常海雷,郭相平

    (1.山西天地王坡煤業(yè)有限公司,山西 晉城;2.天地科技股份有限公司 開采設(shè)計(jì)事業(yè)部,北京 100013)

    隨著煤炭開采深度的增加,頂板受力條件變得越來越復(fù)雜,巷道圍巖壓力不斷增大,巷道維護(hù)更加困難。特別是當(dāng)巷道跨度較大時(shí),極易出現(xiàn)圍巖失穩(wěn)變形,導(dǎo)致巷道控制困難。大跨度易變形巷道的支護(hù)是目前亟待解決的一個(gè)重要問題。

    近年來,我國煤礦錨桿支護(hù)技術(shù)日趨成熟,但在大跨度、大斷面和“三軟”煤巷等復(fù)雜困難條件下的巷道支護(hù)與加固問題仍不能很好解決。為了實(shí)現(xiàn)對此類巷道的有效控制,大量科研院所的專家學(xué)者和煤礦企業(yè)的工程技術(shù)人員進(jìn)行了很多理論的探索和實(shí)踐,也解決了此類巷道的一些實(shí)際問題,取得了很多成功有效的案例[1-4]。本文針對天地王坡煤礦大跨度集中軌道巷的大變形巷道控制難題,提出并采用了復(fù)合注漿與錨固聯(lián)合修復(fù)技術(shù),通過聯(lián)合注漿加固,充填裂隙巖體,并進(jìn)一步采用注漿錨索實(shí)現(xiàn)全長錨固補(bǔ)強(qiáng)巷道的支護(hù)體系,實(shí)現(xiàn)了巷道的有效加固和控制。

    1 試驗(yàn)巷道概況

    王坡煤礦位于山西省晉城市,主采3號煤層,地層位于二疊系下統(tǒng)山西組下部,平均采深為450m。3號煤層平均厚度為5.97m,煤體黑色,具金屬-玻璃光澤,堅(jiān)硬,性脆,內(nèi)生節(jié)理裂隙發(fā)育,局部煤質(zhì)松軟破碎,局部含有2層夾矸[5]。該煤層的物理力學(xué)性質(zhì)比較特殊,雖然單軸抗壓強(qiáng)度較大,但煤體內(nèi)部弱面極其發(fā)育,煤體性脆,導(dǎo)致整體穩(wěn)定性差。當(dāng)下位煤體開掘后,上位煤體失去支撐,其自身無法保持平衡,容易導(dǎo)致煤體垮落。王坡煤礦二采區(qū)煤層及其頂?shù)装宓刭|(zhì)和力學(xué)條件見表1所示。

    表1 王坡煤礦二采區(qū)3號煤及其頂?shù)装鍘r性

    二采區(qū)集中軌道巷、集中回風(fēng)巷和集中膠帶巷為二采區(qū)的主要準(zhǔn)備巷道,二采區(qū)變電所、水泵房等永久硐室,分別布置在上述主要準(zhǔn)備巷道之間,造成局部巷道布置密度高、距離近,形成了近距離高密度巷道群,如圖1所示。

    圖1 集中軌道巷附近巷道硐室布置

    二采區(qū)集中軌道巷斷面尺寸為寬×高=4500mm×3100mm,寬度達(dá)到4500mm,形成大跨度巷道。集中軌道巷與集中膠帶巷間煤柱為50m(中-中),集中軌道巷與變電所間煤柱為20m(中-中),變電所與集中回風(fēng)巷間煤柱為20m(中-中),各主要巷道與硐室間煤柱尺寸較小。二采區(qū)集中軌道巷沿煤層底板掘進(jìn),其頂板為2.9m的煤層、炭質(zhì)泥巖、砂質(zhì)泥巖和中砂巖等。原巷道支護(hù)設(shè)計(jì)采用錨桿索、噴漿聯(lián)合支護(hù)技術(shù),頂板采用φ20mm,長度為2.4m螺紋鋼錨桿,每排4根,間排距為1000mm×900mm,錨索規(guī)格為SKP15.24-1/1860-7300,居中布置,每排2根,間排距為2000mm×1800mm;兩幫采用φ20mm,長度為2.0m螺紋鋼錨桿,每排3根,間排距1200mm×900mm;巷道表面噴漿處理。但在采區(qū)準(zhǔn)備初期,集中軌道巷就出現(xiàn)兩幫內(nèi)擠、底板鼓出,幫頂噴層開裂的大變形現(xiàn)象,導(dǎo)致巷道無法正常使用,必須進(jìn)行修復(fù)處理。

    2 巷道破壞程度及機(jī)理分析

    2.1 巷道破壞程度調(diào)查

    煤礦巷道圍巖鉆孔窺視技術(shù)作為一種對圍巖內(nèi)部變形和裂隙發(fā)育特征的直觀觀測儀器,可以清楚地觀測并記錄各類巷道在掘進(jìn)和維護(hù)期間的巷道內(nèi)部變形和裂隙的擴(kuò)展情況,對于分析巷道圍巖內(nèi)部的破壞規(guī)律和預(yù)測圍巖變形都有較好的參考價(jià)值[6]。為準(zhǔn)確了解巷道圍巖的破壞情況,對二采區(qū)集中軌道巷進(jìn)行圍巖結(jié)構(gòu)鉆孔窺視,對圍巖中的破碎及裂隙發(fā)育地段進(jìn)行拍照,如圖2、圖3所示。

    圖2 巷道頂板內(nèi)部圍巖結(jié)構(gòu)

    圖3 巷道兩幫內(nèi)部圍巖結(jié)構(gòu)

    從窺視結(jié)果中可以看出,集中軌道巷頂板從開口處往頂板深部圍巖破碎程度逐漸降低,裂隙開始表現(xiàn)為多而無序,說明圍巖破碎嚴(yán)重,隨著深度增加,裂隙多表現(xiàn)為水平橫向裂隙,裂隙多沿巖層的層理面擴(kuò)展,破碎范圍達(dá)到2400mm。隨著鉆孔深度繼續(xù)增加,在鉆孔深度4000mm以上,橫向裂隙逐漸減少,鉆孔完整性保持較好,只有少量的豎向小裂隙出現(xiàn),說明巷道頂板4m深部處圍巖基本完好。巷道兩幫破壞程度較大,從孔口至鉆孔內(nèi)2800mm圍巖呈現(xiàn)松軟破碎的狀態(tài),說明煤幫0~2800mm范圍內(nèi)已被壓酥,圍巖自承能力下降。

    2.2 巷道破壞機(jī)理分析

    結(jié)合二采區(qū)的地質(zhì)條件和開采技術(shù)現(xiàn)狀,分析集中軌道巷變形破壞的影響因素:

    (1)近距離巷道群相互采動(dòng)影響 由于采區(qū)集中軌道巷周圍巷道和硐室分布密集,巷道群間煤柱尺寸小,由巷道掘進(jìn)導(dǎo)致的動(dòng)壓對巷道群造成相互影響,巷道變形增大。

    (2)采動(dòng)影響 集中軌道巷處于集中大密度巷道群之中,對于采動(dòng)的影響比較敏感,特別是在臨近的3212綜采面開采過程中,劇烈的采動(dòng)影響導(dǎo)致集中軌道巷變形更加嚴(yán)重。

    (3)地應(yīng)力影響 本巷道埋深為450m,埋深較大。根據(jù)實(shí)測,該區(qū)最大主應(yīng)力為13.86MPa,方向?yàn)镹67.5E;最小主應(yīng)力為7.74MPa,方向?yàn)镹22.5W;中間主應(yīng)力為垂直應(yīng)力,大小為11.95MPa。

    (4)原有支護(hù)不合理 原支護(hù)強(qiáng)度和剛度低,支護(hù)參數(shù)選擇不合理,原支護(hù)中錨索長度為7.0m,而巷道頂板上部煤層和直接頂厚度大于7.0m,因此錨索并沒有錨固到穩(wěn)定的巖層中,錨固點(diǎn)不可靠,易于發(fā)生下沉變形。

    3 大跨度變形巷道圍巖加固方案與應(yīng)用

    集中軌道巷頂板和兩幫破壞深度大,破壞呈現(xiàn)松散破碎狀的大尺寸裂隙發(fā)育,且巷道服務(wù)年限長,后期會受到動(dòng)壓的影響,因此必須恢復(fù)圍巖的完整性,并通過高預(yù)應(yīng)力錨桿錨索實(shí)現(xiàn)主動(dòng)支護(hù),達(dá)到圍巖自承的目的。由此確定采用水泥注漿填充圍巖裂隙、孔洞,增加圍巖強(qiáng)度,并結(jié)合化學(xué)漿粘結(jié)性好、滲透范圍大的優(yōu)點(diǎn),進(jìn)行化學(xué)漿補(bǔ)充注漿,達(dá)到粘結(jié)圍巖顆粒,充填更小裂隙的目的,最后通過高預(yù)應(yīng)力強(qiáng)力錨索實(shí)現(xiàn)主動(dòng)支護(hù),達(dá)到圍巖自承的目的[7-8]。

    3.1 集中軌道巷幫頂圍巖水泥注漿加固

    集中軌道巷幫頂圍巖水泥注漿鉆孔,沿巷道斷面成排、五花布置,排距1800mm,布置在兩排錨桿之間,間距1200~1600mm,集中軌道巷幫頂注漿孔布置如圖4所示。

    圖4 集中軌道巷幫頂水泥注漿鉆孔布置

    兩幫鉆孔直徑44mm;兩幫底腳鉆孔直徑56mm;頂板鉆孔直徑42mm。兩幫靠近頂?shù)装宓淖{孔上仰或下扎15°,其余鉆孔垂直于兩幫;頂板靠近兩幫的注漿孔,外扎15°和45°,其余鉆孔垂直于頂板。集中軌道巷兩幫水泥注漿鉆孔深度6000mm;頂板水泥注漿鉆孔深度4000mm。埋孔口注漿管,孔內(nèi)下射漿管,全長一次注漿。注漿壓力為孔口注漿壓力3~5MPa,可根據(jù)現(xiàn)場情況進(jìn)行調(diào)整。

    3.2 集中軌道巷幫頂圍巖化學(xué)注漿加固

    水泥注漿完成后,幫頂進(jìn)行“固瑞特201”化學(xué)注漿,進(jìn)一步改善圍巖結(jié)構(gòu)完整性。幫頂化學(xué)注漿孔沿巷道斷面五花眼布置,排距2700mm,間距2000~2250mm,化學(xué)注漿鉆孔布置如圖5所示。

    圖5 集中軌道巷化學(xué)注漿鉆孔布置

    兩幫鉆孔直徑44mm;頂板鉆孔直徑42mm。幫、頂化學(xué)注漿孔深度全部3000mm?;瘜W(xué)注漿鉆孔使用封孔器封孔,封孔深度全部800mm。全長一次注漿,注漿終止壓力6~8MPa。注漿量要求正常注漿材料消耗每孔不大于35kg/m,最大材料消耗量每孔100kg/m。

    3.3 集中軌道巷幫頂圍巖支護(hù)

    化學(xué)注漿施工完成1d后,進(jìn)行預(yù)應(yīng)力全長注漿錨索支護(hù)施工,錨索布置方式如圖6所示。

    圖6 集中軌道巷幫頂錨索布置

    巷幫支護(hù)錨索選用直徑22mm的1×19結(jié)構(gòu)錨索,長5300mm,錨索間排距1300mm×1800mm,兩幫底腳錨索下扎5~10°,其余幫錨索垂直巖面布置。使用ZQS-50/1.6錨桿鉆機(jī)打孔,鉆頭直徑30mm,鉆孔深度5000mm。擴(kuò)孔直徑56mm,深度500mm。

    頂板支護(hù)錨索選用直徑22mm的1×19股錨索,長度5300mm,巷道每排布置錨索3根,其中中線布置錨索1根,錨索間排距為1500mm×1800mm,頂板錨索采用直徑20mm焊接鋼筋梯梁連接,垂直巖面布置。

    錨索錨固方式:采用1支K2335和2支Z2360樹脂端部錨固,其余部分采用水泥漿錨固。錨索外端套裝注漿附件推入鉆孔,安裝托板引出注漿管,加裝球墊張拉預(yù)緊。注漿材料采用水泥漿。錨索孔終止壓力4~6MPa。

    3.4 監(jiān)測效果分析

    現(xiàn)場施工完成后設(shè)置測站對支護(hù)的錨索受力和巷道表面變形量進(jìn)行了現(xiàn)場測量。

    錨索受力監(jiān)測曲線如圖7(a)所示,從錨索受力曲線來看,錨索受力基本穩(wěn)定在210kN,錨索受力平穩(wěn)。表面位移觀測曲線見圖7(b)所示,巷道圍巖變形頂板下沉量小于9mm,兩幫收斂15mm以內(nèi),巷道圍巖加固后無明顯變形,區(qū)域圍巖穩(wěn)定,圍巖變形得到有效控制。

    圖7 集中軌道巷錨索受力與表面位移曲線

    4 結(jié)論

    通過對王坡煤礦二采區(qū)集中軌道巷的變形破壞原因分析及加固修復(fù)方式的研究得出如下結(jié)論:

    (1)集中軌道巷發(fā)生變形和破壞的原因主要為近距離巷道群相互影響、巷道支護(hù)強(qiáng)度弱、應(yīng)力條件復(fù)雜和受到3212綜采面的開采采動(dòng)影響,鉆孔窺視結(jié)果顯示,巷道的離層和變形主要發(fā)生在距離巷道表面4000mm范圍以內(nèi)。

    (2)根據(jù)巷道變形破壞的機(jī)理,綜合集中軌道巷的變形與裂隙發(fā)育特點(diǎn),確定采用初次水泥漿注漿、二次化學(xué)漿注漿和三次強(qiáng)力錨索補(bǔ)強(qiáng)的綜合加固技術(shù),并詳細(xì)設(shè)計(jì)了相應(yīng)的支護(hù)參數(shù)。

    (3)現(xiàn)場的加固實(shí)踐表明,集中軌道巷在采用修復(fù)加固技術(shù)以后支護(hù)體整體承載能力增強(qiáng),支護(hù)構(gòu)件受力合理,對巷道的控制效果優(yōu)良。

    [參考文獻(xiàn)]

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