基于0.8管道設(shè)計(jì)系數(shù)的X80焊管性能研究*

畢宗岳 ， 張萬鵬 ， 牛 輝 ， 祝少華 ， 趙紅波 ， 牛愛軍

（1.國(guó)家石油天然氣管材工程技術(shù)研究中心，陜西 寶雞 721008；2.寶雞石油鋼管有限責(zé)任公司，陜西 寶雞 721008）

0 前 言

隨著大型長(zhǎng)距離輸氣管道的建設(shè)，管道所經(jīng)地域越來越復(fù)雜，如何根據(jù)地域特征合理確定設(shè)計(jì)系數(shù)、保證管道安全可靠，并能節(jié)省鋼材與投資費(fèi)用，是輸氣管道線路設(shè)計(jì)面臨的新問題。提高管道設(shè)計(jì)系數(shù)可大大節(jié)約投資。美國(guó)和加拿大等國(guó)家自20世紀(jì)90年代開始，就已經(jīng)將設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中一級(jí)一類地區(qū)的設(shè)計(jì)系數(shù)提高到了0.8或0.83， 且在 Alliance、 Rockies Express和 Alaska NG Pipeline等管道設(shè)計(jì)中采用了這一系數(shù)［1］。

設(shè)計(jì)系數(shù)的提高，可提高管線的許用壓力和最大輸送壓力，進(jìn)而提高管線的輸送效率和整體經(jīng)濟(jì)效益。西氣東輸一線輪南―靖邊至少有1 200 km處于無人居住的戈壁沙漠中。該工程采用鋼管直徑1 016 mm，設(shè)計(jì)壓力10 MPa，鋼級(jí)X70，管材單價(jià)6 000元/t。若設(shè)計(jì)系數(shù)從0.72提高到0.80，可少用鋼材52 392 t，節(jié)省費(fèi)用31 435萬元，所節(jié)約的鋼材在一類地區(qū)可敷設(shè)長(zhǎng)約120 km的管線［2］。中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司（以下簡(jiǎn)稱中石油）正在規(guī)劃建設(shè)的西氣東輸三線工程的中衛(wèi)以西段基本與西氣東輸二線并行敷設(shè)，管道經(jīng)過一級(jí)地區(qū)總長(zhǎng)約2 160 km。西三線一級(jí)一類地區(qū)采用0.72設(shè)計(jì)系數(shù)，進(jìn)行管道強(qiáng)度設(shè)計(jì)時(shí)，推薦使用φ 1 219 mm×18.4 mm的X80螺旋埋弧焊管。若西三線的一級(jí)一類地區(qū)采用0.8設(shè)計(jì)系數(shù)，則可以采用φ 1 219 mm×16.5 mm的X80螺旋埋弧焊管，每1 km可節(jié)省管材55.5 t，對(duì)于降低管道建設(shè)與油氣輸送成本意義重大［3］。

近幾年，在大量高壓輸氣管線建設(shè)的推動(dòng)下，國(guó)內(nèi)管線鋼的冶金技術(shù)、制管技術(shù)、管道施工以及質(zhì)量控制水平有了長(zhǎng)足進(jìn)步，管線鋼管的質(zhì)量和產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，另外，管道完整性管理技術(shù)快速發(fā)展，管道安全管理水平顯著提高，我國(guó)輸氣管道采用較高設(shè)計(jì)系數(shù)已具備了良好的基礎(chǔ)和條件［4－6］。為了參照歐美標(biāo)準(zhǔn)將一級(jí)一類地區(qū)的管道設(shè)計(jì)系數(shù)從目前國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的0.72提高到0.80，以節(jié)省鋼材和投資，中石油對(duì)提高一級(jí)地區(qū)管道的設(shè)計(jì)系數(shù)等進(jìn)行了專題研究，寶雞石油鋼管有限責(zé)任公司根據(jù)專題要求，進(jìn)行了0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管批量試制與性能評(píng)價(jià)。

1 天然氣管道采用0.8設(shè)計(jì)系數(shù)的背景與現(xiàn)狀

天然氣管道設(shè)計(jì)系數(shù)最早由美國(guó)在20世紀(jì)50年代提出。1955年，美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會(huì)（ASA）壓力管道委員會(huì)提出，在進(jìn)行管道設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該把管道的環(huán)向應(yīng)力限定在最小屈服強(qiáng)度與設(shè)計(jì)系數(shù)的乘積之間，并建議鋼管在工廠的水壓試驗(yàn)按90%最小屈服強(qiáng)度進(jìn)行，在此基礎(chǔ)上，再乘以一個(gè)80%的安全因子，這樣就把管道的環(huán)向應(yīng)力限定在72%的最小屈服強(qiáng)度以內(nèi)，也就是采用0.72的設(shè)計(jì)系數(shù)。這個(gè)建議被納入規(guī)范ASA B31.8—1955。

1966年，ASME B31.8委員會(huì)收到一項(xiàng)提案，建議把管道的設(shè)計(jì)系數(shù)提高到0.72以上。該提案的理念與0.72設(shè)計(jì)系數(shù)相同，同樣保證80%的安全因子，而鋼管在工廠的水壓試驗(yàn)基于100%最小屈服強(qiáng)度進(jìn)行，設(shè)計(jì)系數(shù)就可以提高到0.8。但是這個(gè)提案當(dāng)時(shí)被擱置。

直到20世紀(jì)80年代，ASME B31.8再次考慮采用高于設(shè)計(jì)系數(shù)的可靠性，并開展了一系列研究，內(nèi)容包括管道設(shè)計(jì)、管道試壓和管道斷裂控制。1990年，0.8設(shè)計(jì)系數(shù)正式納入ASME B31.8標(biāo)準(zhǔn)，一直沿用至 ASME B31.8—2007。目前，國(guó)際上天然氣管道的許多設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)設(shè)計(jì)系數(shù)的取值都是引用 ASME B31.8 規(guī)定［1，3，7］。

世界上各個(gè)國(guó)家和地區(qū)在輸氣管道設(shè)計(jì)規(guī)范中，對(duì)一級(jí)地區(qū)強(qiáng)度設(shè)計(jì)系數(shù)的規(guī)定都有所不同。美國(guó)的ASME B31.8和加拿大的CSA Z662采用的設(shè)計(jì)系數(shù)均為0.8；ISO 13623采用的設(shè)計(jì)系數(shù)為0.78；英國(guó)的IGE/TD/1采用的設(shè)計(jì)系數(shù)為0.73。我國(guó)的GB 50251采用的設(shè)計(jì)系數(shù)為0.72，其他國(guó)家和地區(qū)的天然氣設(shè)計(jì)規(guī)范采用的設(shè)計(jì)系數(shù)也都沒有超過 0.72［8］。

2 我國(guó)0.72與0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件對(duì)比

2.1 管材理化性能

在Q/SY GJX 0102—2007《西氣東輸二線管道工程用螺旋縫埋弧焊管技術(shù)條件》（以下簡(jiǎn)稱“西二線焊管技術(shù)條件”）和Q/SY GJX 117—2012《西氣東輸三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)管道用X80螺旋縫埋弧焊管技術(shù)條件》（以下簡(jiǎn)稱 “西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件”）中，對(duì)兩種不同設(shè)計(jì)系數(shù)下X80焊管的化學(xué)成分、拉伸強(qiáng)度、DWTT落錘剪切面積等性能指標(biāo)要求相同，但對(duì)夏比沖擊韌性指標(biāo)的要求有一定差異，具體見表1。相對(duì)于西二線0.72設(shè)計(jì)系數(shù)，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管的沖擊韌性指標(biāo)單值和平均值分別提高了30 J和40 J。

表1 X80焊管夏比沖擊韌性技術(shù)要求

由于焊縫和熱影響區(qū)的韌性一般較低，是整條管道斷裂控制的重點(diǎn)。國(guó)際上的研究表明，焊縫的韌性指標(biāo)要求可以低于母材。焊縫的韌性不起止裂作用，其數(shù)值只要能防止延性起裂就夠了，母材的韌性則必須大到足以阻止延性裂紋的擴(kuò)展。

2.2 靜水壓試驗(yàn)

管道在運(yùn)行中發(fā)生的破裂，是在低于管材的最低屈服強(qiáng)度以下發(fā)生的，因此必然是由缺陷引起的，高強(qiáng)度試壓的目的就是將存在有破裂隱患的缺陷，在試壓過程中顯露出來。美國(guó)天然氣協(xié)會(huì)（AGA）的專題研究證明，管道水壓試驗(yàn)的強(qiáng)度越高，暴露的缺陷越多，暴露缺陷較集中在強(qiáng)度（90%～110%）SMYS范圍；水壓試驗(yàn)過程中，在低強(qiáng)度下暴露出的缺陷尺寸大，在高強(qiáng)度下暴露的缺陷尺寸??；試壓時(shí)穩(wěn)壓時(shí)間是必須的，有些缺陷暴露需要時(shí)間，約有15%的缺陷是在穩(wěn)壓時(shí)暴露的。一級(jí)一類地區(qū)的管道，設(shè)計(jì)系數(shù)為0.72～0.80， 其操作強(qiáng)度可在 （72%～80%）SMYS，試壓的強(qiáng)度可達(dá)到（100%～110%）SMYS，這也是國(guó)外輸氣管道比較普遍的做法。試驗(yàn)證明，在試壓的強(qiáng)度下，有足夠的穩(wěn)壓時(shí)間，沒有暴露的缺陷以后在低于試驗(yàn)的壓力下運(yùn)行，將不會(huì)出現(xiàn)破裂的事故［9－12］。

西二線0.72設(shè)計(jì)系數(shù)用焊管技術(shù)條件對(duì)靜水壓試驗(yàn)壓力的規(guī)定為：“試驗(yàn)壓力根據(jù)規(guī)定外徑和壁厚進(jìn)行計(jì)算，試驗(yàn)壓力所產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力應(yīng)達(dá)到管材規(guī)定屈服強(qiáng)度最小值的95%，壓力上限波動(dòng)范圍應(yīng)控制在0.5 MPa以下?！倍鶕?jù)西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件對(duì)靜水壓試驗(yàn)壓力的規(guī)定：“試驗(yàn)壓力所產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力S的數(shù)值不得低于鋼管規(guī)定最小屈服強(qiáng)度的100%，壓力波動(dòng)范圍控制在0～0.5 MPa?！辈捎?.8設(shè)計(jì)系數(shù)的焊管靜水壓試驗(yàn)壓力要高于0.72設(shè)計(jì)系數(shù)的焊管。

若西三線的一級(jí)一類地區(qū)采用0.8的設(shè)計(jì)系數(shù)，若按設(shè)計(jì)采用的φ 1 219 mm×16.5 mm的X80螺旋埋弧焊鋼管計(jì)算，則工廠在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)管道都必須進(jìn)行100%SMYS的強(qiáng)度試壓，試驗(yàn)壓力將達(dá)到15 MPa。

2.3 壁厚要求

相對(duì)于西二線焊管技術(shù)條件中壁厚偏差-3%～+7%，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件壁厚偏差要求為-2%～+7%，壁厚偏差控制更加嚴(yán)格。

從以上對(duì)比可知，西二線0.72設(shè)計(jì)系數(shù)用X80焊管與西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)用焊管技術(shù)條件有一定差別，主要體現(xiàn)在沖擊韌性、壁厚偏差和靜水壓試驗(yàn)壓力的要求有所提高。

在實(shí)際生產(chǎn)中，焊管制造企業(yè)均采取了嚴(yán)格的措施加強(qiáng)質(zhì)量控制，實(shí)際工藝控制指標(biāo)一般要高出技術(shù)條件要求，并遠(yuǎn)高于設(shè)計(jì)采用的基礎(chǔ)標(biāo)準(zhǔn)。同時(shí)，在國(guó)內(nèi)鋼鐵冶金企業(yè)裝備技術(shù)日益提高的前提下，提高管線的設(shè)計(jì)系數(shù)是完全可行的。

3 采用0.72與0.8設(shè)計(jì)系數(shù)的焊管性能對(duì)比

以下選用某鋼廠熱軋板卷生產(chǎn)的X80螺旋埋弧焊管，對(duì)采用不同設(shè)計(jì)系數(shù)的X80鋼級(jí)螺旋埋弧焊管進(jìn)行對(duì)比，選用數(shù)據(jù)均為小批量試制階段焊管首檢結(jié)果。

3.1 試驗(yàn)方法與材料

試驗(yàn)材料采用某鋼廠西二線0.72與西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)用管提供的熱軋板卷，以及采用該熱軋板卷生產(chǎn)的X80螺旋埋弧焊管。

依據(jù)Q/SY GJX 107—2009《天然氣輸送管道螺旋縫埋弧焊管用熱軋卷板通用技術(shù)條件》，QSY GJX 0102—2007《西氣東輸二線管道工程用螺旋縫埋弧焊管技術(shù)條件》、QSY GJX 117—2012《西氣東輸三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)管道用X80螺旋縫埋弧焊管技術(shù)條件》標(biāo)準(zhǔn)要求，對(duì)板卷及對(duì)應(yīng)鋼管進(jìn)行成分、組織、力學(xué)性能和沖擊韌性等性能檢測(cè)， 并進(jìn)行對(duì)比分析［13－14］。

拉伸試驗(yàn)采用板狀與圓棒試樣，板狀試樣標(biāo)距長(zhǎng)50 mm，標(biāo)距內(nèi)寬38.1 mm，采用全壁厚試樣；圓棒試樣標(biāo)距段直徑12.5 mm，標(biāo)距長(zhǎng)50 mm。沖擊韌性試樣沿厚度中心處加工成10 mm×10 mm×55 mm的沖擊試樣，V形缺口垂直厚度方向，卷板沖擊試驗(yàn)溫度-20℃，鋼管沖擊試驗(yàn)溫度-10℃。

板狀拉伸試驗(yàn)機(jī)為WAW－2000微機(jī)控制電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)。圓棒試驗(yàn)機(jī)為CMT5505微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)。沖擊試驗(yàn)機(jī)為CMT5505微機(jī)控制電子萬能試驗(yàn)機(jī)。

3.1 化學(xué)成分

西二線0.72與西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管化學(xué)成分對(duì)比結(jié)果見表2。

由表2可知，兩種X80焊管成分分析結(jié)果均滿足技術(shù)要求，在合金成分設(shè)計(jì)上存在一定差異。相對(duì)于西二線X80焊管材料來講，西三線0.8系數(shù)焊管化學(xué)成分中，提高了微合金元素Nb，V，Ti與Cr元素的含量，而Mn的含量稍有下降。V是最常用的微合金化元素之一，作用是通過形成 V（C，N）影響鋼的組織和性能，主要在奧氏體晶界的鐵素體中沉淀析出，在軋制過程中能抑制奧氏體的再結(jié)晶并阻止晶粒長(zhǎng)大，從而起到細(xì)化鐵素體晶粒，提高鋼的強(qiáng)度和韌性，還可以改善鋼材焊后韌性［15－16］。 在鋼中適量加入 V， 通過采用合理的軋制工藝，可以補(bǔ)償Mn元素的強(qiáng)化作用。C和Mn元素的降低，可以減輕鋼的中間偏析，提高鋼的組織與性能的均勻性，加入適量的Cr元素，也可以補(bǔ)償C和Mn元素的降低帶來的強(qiáng)度損失。

表2 某鋼廠兩種X80焊管化學(xué)成分對(duì)比 %

3.2 熱軋板卷力學(xué)性能

對(duì)卷板的頭部、中部及尾部沿軋制方向30°取樣，加工成板狀試樣和圓棒試樣進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè)。板卷拉伸試驗(yàn)結(jié)果見表3。

西二線焊管試制用卷板對(duì)應(yīng)頭、中、尾位置圓棒試樣屈服強(qiáng)度值分別為582 MPa，540 MPa和540 MPa，最大差值為42 MPa；對(duì)應(yīng)頭、中、尾位置板狀試樣屈服強(qiáng)度值分別為627 MPa，565 MPa和578MPa，最大差值為62MPa。西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管試制采用的卷板對(duì)應(yīng)頭、中、尾位置圓棒試樣屈服強(qiáng)度值分別為594 MPa，588 MPa和587 MPa，差值為7 MPa；對(duì)應(yīng)頭、中、尾位置板狀試樣屈服強(qiáng)度值分別為591 MPa，597 MPa和605 MPa，最大差值為14 MPa。西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管試制用卷板偏差值均小于西二線卷板。該數(shù)據(jù)選用的是制管廠小批量試制時(shí)抽檢數(shù)量的平均值，偏差值不代表鋼廠實(shí)際控制水平，但可從一定程度上說明鋼廠對(duì)于X80卷板力學(xué)性能均勻性的控制上有所提高。

表3 卷板沿軋制方向30°的拉伸試驗(yàn)結(jié)果

3.3 熱軋板卷沖擊韌性

板卷沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表4。

表4 板卷沖擊試驗(yàn)結(jié)果

從表4可以看出，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管用板卷沖擊韌性相對(duì)于西二線提高了約70 J，說明鋼廠在鋼材的設(shè)計(jì)與制造工藝方面采取了更為嚴(yán)格的控制措施，包括成分設(shè)計(jì)上的調(diào)整與冶煉軋制工藝的優(yōu)化等，來應(yīng)對(duì)板卷技術(shù)指標(biāo)的提高。

3.4 熱軋板卷不同位置金相組織對(duì)比

對(duì)板卷頭、中、尾部分別取金相試樣，加工為全厚度金相試樣進(jìn)行金相觀察。

圖1和圖2為兩種焊管用熱軋板卷不同位置金相組織照片。可以看出，西三線0.8系數(shù)熱軋板卷組織均以粒狀貝氏體為主，含有少量多邊形鐵素體，頭、中、尾三個(gè)位置組織更加均勻，差別??；西二線熱軋板卷組織頭、中部組織為粒狀貝氏體+少量多邊形鐵素體，但鐵素體晶粒尺寸較大，尾部出現(xiàn)大量多邊形鐵素體，并且晶粒尺寸較大。組織的不均勻性也是西二線板卷力學(xué)性能差異性大的原因之一。

圖1 0.72設(shè)計(jì)系數(shù)用熱軋板卷頭、中、尾部金相組織對(duì)比

圖2 0.8設(shè)計(jì)系數(shù)用熱軋板卷頭、中、尾部金相組織對(duì)比

硬度檢測(cè)結(jié)果見表5。由表5可知，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)X80焊管焊縫及熱影響區(qū)硬度高于西二線焊管，并且差值較大。而鋼管母材硬度相差不大。這可能與西二線與西三線所使用的焊材及焊接規(guī)范不同有關(guān)。

表5 顯微硬度檢測(cè)結(jié)果HV10

3.5 鋼管力學(xué)性能對(duì)比

在對(duì)應(yīng)于板卷頭、中、尾位置的試制焊管上取板狀和圓棒拉伸試樣進(jìn)行檢測(cè)，鋼管拉伸檢驗(yàn)結(jié)果見表6。

由表6可知，西二線焊管對(duì)應(yīng)板卷頭、中、尾位置圓棒試樣屈服強(qiáng)度最大差值為39 MPa，板狀試樣屈服強(qiáng)度最大差值為90 MPa；西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管對(duì)應(yīng)板卷頭、中、尾位置圓棒試樣屈服強(qiáng)度最大差值為28 MPa，矩形試樣屈服強(qiáng)度最大差值為15 MPa。西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管屈服強(qiáng)度偏差值小于西二線。

表6 鋼管拉伸檢驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

3.6 鋼管沖擊韌性對(duì)比

鋼管沖擊試驗(yàn)結(jié)果見表7。由表7可以看出，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管母材、焊縫韌性遠(yuǎn)高于西二線，平均高出70 J左右，熱影響區(qū)基本相當(dāng)。表明X80鋼級(jí)0.8設(shè)計(jì)系數(shù)卷板成分設(shè)計(jì)、組織控制以及軋制工藝合理，卷板性能達(dá)到較好水平。同時(shí)采用了合理的焊接材料及焊接工藝，極大地提高了鋼管焊縫質(zhì)量。

表7 鋼管沖擊韌性檢驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

根據(jù)對(duì)同一家鋼廠原料及其生產(chǎn)的焊管性能進(jìn)行對(duì)比，可以看出，西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管各項(xiàng)性能均高于西二線。特別是在原材料頭、中、尾組織與性能的均勻性方面明顯優(yōu)于西二線普通X80卷板，也為高設(shè)計(jì)系數(shù)焊管的應(yīng)用奠定了基礎(chǔ)。

3.7 鋼管靜水壓試驗(yàn)對(duì)比

西二線焊管技術(shù)條件對(duì)靜水壓試驗(yàn)壓力的要求為：所產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力應(yīng)達(dá)到管材規(guī)定屈服強(qiáng)度最小值的 95%，壓力上限波動(dòng)范圍應(yīng)控制在0.5 MPa以下。西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件對(duì)靜水壓試驗(yàn)壓力的要求為：試驗(yàn)壓力所產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力S的數(shù)值不得低于鋼管規(guī)定最小屈服強(qiáng)度的100%，壓力波動(dòng)范圍控制在0～0.5 MPa。

分別抽取兩批原料生產(chǎn)的X80鋼管各300余根，對(duì)其水壓前后周長(zhǎng)變化進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，結(jié)果見表8。對(duì)比西二線與0.8設(shè)計(jì)系數(shù)正式生產(chǎn)時(shí)水壓前后管徑變化情況，可見，水壓前西二線與西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管最大與最小周長(zhǎng)之差均為5 mm。而水壓后，西二線焊管周長(zhǎng)增加率及最大與最小周長(zhǎng)平均值之差均高于西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管。這一方面與生產(chǎn)工藝控制有關(guān)，另一方面也與原料板卷長(zhǎng)度方向力學(xué)性能的均勻性有關(guān)。另外，從生產(chǎn)檢驗(yàn)記錄來看，西二線由于靜水壓試驗(yàn)不合格的降級(jí)管數(shù)量明顯高于西三線0.8系數(shù)焊管。

表8 鋼管靜水壓前后周長(zhǎng)變化統(tǒng)計(jì)結(jié)果

4 結(jié) 論

（1）采用0.8設(shè)計(jì)系數(shù)，在鋼級(jí)、管徑和壁厚不變的情況下，可提高輸送壓力，理論上可提高輸量10.8%；或在輸送壓力和輸量不變的情況下，可以減少壁厚，減少用鋼量10.3%。具有較好的經(jīng)濟(jì)效益。

（2）與普通X80卷板相比，0.8設(shè)計(jì)系數(shù)用X80熱軋卷板頭、中、尾不同位置組織更加均勻一致，晶粒更加細(xì)小，屈服強(qiáng)度最大差值為14 MPa，與0.72設(shè)計(jì)系數(shù)卷板相比減小48 MPa左右，同時(shí)沖擊韌性提高25%。

（3）0.8設(shè)計(jì)系數(shù)用X80鋼級(jí)焊管屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度波動(dòng)小，管體、焊縫韌性明顯提高，管體硬度控制在256 HV10以下，焊接接頭硬度控制在280 HV10以下，產(chǎn)品性能完全滿足西三線0.8設(shè)計(jì)系數(shù)焊管技術(shù)條件，特別是在100%屈服強(qiáng)度下進(jìn)行靜水壓試驗(yàn)均未發(fā)生管體變形和泄露，表明目前國(guó)內(nèi)冶金制管水平可完全滿足0.8設(shè)計(jì)系數(shù)下焊管技術(shù)要求。

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