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    含風(fēng)電場的配電系統(tǒng)可靠性評(píng)估研究

    2014-03-06 04:32:58肖文成
    黑龍江電力 2014年5期
    關(guān)鍵詞:系統(tǒng)可靠性孤島風(fēng)電場

    楊 勁,肖文成,楊 飛

    (廣東工業(yè)大學(xué) 自動(dòng)化學(xué)院,廣州 510006)

    風(fēng)能具有無污染、可再生、成本低等明顯優(yōu)勢,但它的隨機(jī)性和不可調(diào)度性對(duì)電網(wǎng)可靠性和電能質(zhì)量帶來了不可忽視的負(fù)面影響。隨著風(fēng)電裝機(jī)容量和所占比例的增大,尤其是大量新型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的投入使用和多個(gè)大型風(fēng)電場直接并入配電網(wǎng)運(yùn)行,對(duì)配電網(wǎng)安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提出了新的挑戰(zhàn)[1]。因此,迫切需要研究多風(fēng)電場并網(wǎng)后對(duì)電力系統(tǒng)供電可靠性的影響,這對(duì)電力系統(tǒng)的可持續(xù)發(fā)展具有重要意義[2]。

    考慮到風(fēng)能的隨機(jī)特性和風(fēng)力發(fā)電機(jī)組強(qiáng)迫停運(yùn)率等不確定因素,用概率性方法統(tǒng)計(jì)風(fēng)力發(fā)電概率成本較為合理。風(fēng)電接入配電網(wǎng)可靠性分析方法可分為模擬法和解析法,評(píng)估含風(fēng)力發(fā)電的系統(tǒng)可靠性指標(biāo)時(shí),模擬法具有足夠的可行性,而解析法不能很好地模擬風(fēng)速隨時(shí)間的隨機(jī)變化和反映真實(shí)系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài),適用于電力系統(tǒng)的規(guī)劃研究。文獻(xiàn)[3]分別運(yùn)用了序貫蒙特卡羅法和解析法計(jì)算風(fēng)電場容量可信度,并提出在模擬復(fù)雜系統(tǒng)的統(tǒng)計(jì)分析中蒙特卡羅模擬法更加適用。文獻(xiàn)[4-5]計(jì)及氣候因素對(duì)配電網(wǎng)可靠性的影響,采用了蒙特卡羅法模擬天氣的隨機(jī)變化進(jìn)行分析建模。文獻(xiàn)[6]運(yùn)用FMEA計(jì)算了含多風(fēng)電場的地區(qū)電網(wǎng)可靠性指標(biāo),但它未計(jì)及氣候因素對(duì)元件故障率的影響。

    本文從普通配電網(wǎng)可靠性評(píng)估入手,在綜合分析各種影響配電系統(tǒng)可靠性評(píng)估精度的因素基礎(chǔ)上,建立了計(jì)及開關(guān)元件拒動(dòng)和元件氣候因素的兩狀態(tài)可靠性參數(shù)修正模型,將此模型和FMEA法應(yīng)用于含風(fēng)電場的配電系統(tǒng)可靠性評(píng)估中,研究了基于孤島模式下的含多風(fēng)電場的配網(wǎng)系統(tǒng)可靠性,并根據(jù)孤島劃分模型將系統(tǒng)負(fù)荷劃分為孤島內(nèi)和孤島外,研究了不同孤島劃分對(duì)系統(tǒng)可靠性的影響。

    1 風(fēng)電場的可靠性模型

    由于風(fēng)速的隨機(jī)性,可以把風(fēng)電場出力等效為在0~Pmax之間變化的隨機(jī)函數(shù)[7-8]。風(fēng)電機(jī)組出力Pt與風(fēng)速Vt的關(guān)系可由下式近似表示:

    式中:Pt為風(fēng)電機(jī)組出力;Vi、Vr和Vo分別表示風(fēng)電機(jī)組的切入風(fēng)速、額定風(fēng)速、切出風(fēng)速;Pr為風(fēng)電機(jī)組額定功率;參數(shù)a、b的表達(dá)式為

    根據(jù)風(fēng)速大小的統(tǒng)計(jì)學(xué)規(guī)律來描述一個(gè)地區(qū)風(fēng)速大小的分布函數(shù)有很多,但普遍認(rèn)為威布爾(Wei-bull)分布雙曲線[9]最適合用于描述風(fēng)速統(tǒng)計(jì)的概率密度函數(shù),其表達(dá)式為

    式中:v為作用在風(fēng)力機(jī)上的風(fēng)速;k和c分別為威布爾分布的形狀參數(shù)和尺度參數(shù)。

    根據(jù)式(1)可以得出風(fēng)力發(fā)電機(jī)的輸出功率為P時(shí)的概率密度函數(shù)[10],其表達(dá)式為

    此概率密度函數(shù)為一個(gè)分段函數(shù),其函數(shù)曲線如圖1所示。

    圖1 風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出功率對(duì)應(yīng)的概率曲線Fig.1 Probability curves corresponding wind generator output power

    當(dāng)只有風(fēng)電機(jī)組對(duì)負(fù)荷進(jìn)行供電時(shí),負(fù)荷為p,風(fēng)電機(jī)組若滿足負(fù)荷需求,就必須要求其輸出功率大于負(fù)荷p,也就是其輸出功率要落在圖1所示的陰影部分區(qū)域內(nèi),這部分風(fēng)力發(fā)電機(jī)的供電概率為

    2 配電系統(tǒng)可靠性指標(biāo)

    配電系統(tǒng)可靠性是指供電點(diǎn)到用戶,包括變電所、高低壓線路和接戶線在內(nèi)的整個(gè)配電系統(tǒng)及設(shè)備,按可接受標(biāo)準(zhǔn)及期望數(shù)量滿足用戶電力及電能量需求能力的度量[11]。系統(tǒng)可靠性主要指標(biāo)如下:

    系統(tǒng)平均停電頻率指標(biāo)為

    系統(tǒng)平均停電持續(xù)時(shí)間為

    用戶平均停電持續(xù)時(shí)間為

    平均供電可用率指標(biāo)為

    系統(tǒng)缺供電量指標(biāo)為

    式中:λi和W1、W2和W3分別為負(fù)荷點(diǎn)i的用戶停運(yùn)率和用戶數(shù);Ui為負(fù)荷點(diǎn)i平均年停運(yùn)時(shí)間,h/a;Pai為負(fù)荷點(diǎn)i的平均負(fù)荷,kW。

    負(fù)荷側(cè)可靠性指標(biāo)如下:

    用戶平均停電時(shí)間為

    用戶平均停電頻率為

    平均停電持續(xù)時(shí)間為

    式中:Prk為故障k發(fā)生的概率;fraci.k是故障i,k的相關(guān)系統(tǒng),0 ≤ fraci.k≤ 1。

    3 元件的氣候兩狀態(tài)等效模型

    在傳統(tǒng)可靠性評(píng)估中,未考慮暴風(fēng)雪、冰凍、咫風(fēng)等災(zāi)害氣候?qū)﹄娏ο到y(tǒng)可靠性的影響,其可靠性預(yù)測結(jié)果不符合實(shí)際情況,存在很大誤差。現(xiàn)實(shí)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)表明,元件故障發(fā)生在惡劣天氣的概率相比正常天氣大的多。因此,在電力系統(tǒng)可靠性評(píng)估中考慮天氣變化對(duì)可靠性的影響十分必要[12]。

    將天氣變化等效為正常天氣和惡劣天氣的隨機(jī)過程,在時(shí)間T內(nèi)天氣隨機(jī)變化的情況如圖2所示。

    圖2 天氣隨機(jī)變化圖Fig.2 Stochastic weather change diagram

    正常天氣的期望持續(xù)時(shí)間為N=∑ni/T,惡劣天氣的期望持續(xù)時(shí)間為S=∑Si/T。統(tǒng)計(jì)時(shí)間T內(nèi)正常天氣和惡劣天氣期望時(shí)間值如圖3所示。

    圖3 統(tǒng)計(jì)時(shí)間T兩種天氣持續(xù)時(shí)間的期望值Fig.3 Two weather duration expectations in statistical time T

    元件的平均故障率可以表示為

    設(shè)惡劣天氣下發(fā)生故障的概率為0≤F≤1,則由式(2)可知

    本文采用蒙特卡羅模擬方法,對(duì)元件所處的天氣狀況隨機(jī)抽樣,建立相應(yīng)的元件氣候等效模型。

    4FMEA法原理

    FMEA法是解析法中最經(jīng)典的方法[13],F(xiàn)MEA法根據(jù)選定的可靠性準(zhǔn)則將配電系統(tǒng)劃分為故障狀態(tài)和正常運(yùn)行狀態(tài),然后根據(jù)各種預(yù)想故障狀態(tài)對(duì)系統(tǒng)產(chǎn)生的可靠性影響,計(jì)算出相應(yīng)的可靠性指標(biāo)。在分析過程中,一般以連續(xù)性作為準(zhǔn)則,供電連續(xù)性遭到破壞即為故障狀態(tài),否則為正常。FMEA法具體流程是:首先根據(jù)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖建立故障模式影響分析表,分析各個(gè)元件故障概率及停運(yùn)時(shí)間并確定該故障的影響范圍;然后做出綜合考慮分析;最后計(jì)算出系統(tǒng)和負(fù)荷點(diǎn)的可靠性指標(biāo)。FMEA法的流程如圖4所示。典型的FMEA分析法的故障模式影響分析表如表1所示。

    圖4FMEA法流程圖Fig.4 FMEA method flow diagram

    表1 典型FMEA分析表Tab.1 Typical FMEA analysis table

    5 IEEE RTBS算例分析

    5.1 算例數(shù)據(jù)

    采用 IEEE-RBTS Bus6[14]系統(tǒng)為展開可靠性評(píng)估研究算例模型,該系統(tǒng)包括30段線路、23個(gè)負(fù)荷點(diǎn)、23個(gè)熔斷器(裝設(shè)在各負(fù)荷支路首端)、21個(gè)隔離開關(guān)、23個(gè)配變、4臺(tái)斷路器和1183戶用戶,如圖5所示,其中隔離開關(guān)操作時(shí)間為0.5 h。

    5.2 研究方案及結(jié)果分析

    5.2.1 不含風(fēng)機(jī)的配電網(wǎng)可靠性評(píng)估方案研究

    方案1:不接入風(fēng)電場,不計(jì)斷路器和熔斷器拒動(dòng)的概率,不考慮氣候因素對(duì)元件故障率的影響。

    方案2:不接入風(fēng)電場,計(jì)及斷路器和熔斷器拒動(dòng)的概率,不考慮氣候因素對(duì)元件故障率的影響,假設(shè)斷路器和熔斷器拒動(dòng)的概率為0.1。

    圖5 RBTS-BUS6配電系統(tǒng)接線圖Fig.5 RBTS-BUS6 power distribution system wiring diagram

    方案3:不接入風(fēng)電場,不計(jì)斷路器和熔斷器拒動(dòng)的概率,考慮氣候因素對(duì)元件故障率的影響,假設(shè)全年正常天氣241 d,壞天氣124 d,故障發(fā)生在壞天氣的概率為0.75,生成相應(yīng)的故障率天氣模型,分析氣候因素對(duì)配電系統(tǒng)的影響,修正后的元件故障參數(shù)如表2所示。

    將上述3個(gè)方案計(jì)算結(jié)果匯總分析,3種方案下部分負(fù)荷點(diǎn)指標(biāo)如表3所示,系統(tǒng)可靠性指標(biāo)如表4所示。

    表2 修正后的元件故障參數(shù)Tab.2 Modified element fault parameters

    表3 部分負(fù)荷點(diǎn)可靠性指標(biāo)Tab.3 Part of load point reliability index

    表4 不同方案系統(tǒng)可靠性指標(biāo)Tab.4 System reliability index of different schemes

    由表3、表4可以看到:

    1)將方案1和方案2比較,考慮了斷路器和熔斷器拒動(dòng)后,負(fù)荷點(diǎn)及系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)都有了明顯變化,但計(jì)及斷路器和熔斷器拒動(dòng)的概率,能更加真實(shí)地反應(yīng)配電網(wǎng)可靠性的實(shí)際情況。

    2)將方案1與方案3相比,考慮了氣候條件,負(fù)荷點(diǎn)的停電率和停電時(shí)間都有了明顯升高,系統(tǒng)的年停電次數(shù)和停電時(shí)間都有一定程度的增加,而可用度卻降低了。因此,在考慮氣候因素下,對(duì)配電系統(tǒng)進(jìn)行可靠性評(píng)估更加準(zhǔn)確。

    5.2.2 風(fēng)電場接入位置的配電網(wǎng)可靠性評(píng)估方案分析

    方案4:考慮氣候因素對(duì)元件故障率的影響,分別在區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3接入容量為1 MW的風(fēng)力發(fā)電機(jī),風(fēng)電場僅滿足區(qū)域內(nèi)供電,接入饋線點(diǎn)分別是24、16、26,分析風(fēng)電場不同接點(diǎn)接入對(duì)配電網(wǎng)可靠性的影響。

    方案5:考慮氣候因素對(duì)元件故障率的影響,同時(shí)在區(qū)域1、區(qū)域2和區(qū)域3接入容量為1 MW的風(fēng)力發(fā)電機(jī),風(fēng)電場僅滿足區(qū)域內(nèi)供電,接入饋線點(diǎn)分別是24、16、26,分析多風(fēng)電場接入對(duì)配電網(wǎng)可靠性的影響。

    部分負(fù)荷點(diǎn)可靠性指標(biāo)如表5所示,系統(tǒng)可靠性指標(biāo)如表6所示。

    由表5、表6可以看到:

    1)將方案4結(jié)果與方案3結(jié)果比較,接入風(fēng)機(jī)后系統(tǒng)的年停運(yùn)率和停電時(shí)間指標(biāo)都有了明顯降低,系統(tǒng)的可用率有一定程度的優(yōu)化提升,說明接入適量的風(fēng)機(jī)對(duì)提升系統(tǒng)的可靠性是十分可行的。從負(fù)荷點(diǎn)指標(biāo)對(duì)比來看,在風(fēng)機(jī)區(qū)域范圍內(nèi)的負(fù)荷點(diǎn),可靠性指標(biāo)都有了一定程度優(yōu)化,負(fù)荷停電頻率有所升高,但平均停電時(shí)間和全年停電時(shí)間都明顯下降,這是因?yàn)閰^(qū)域內(nèi)負(fù)荷受到風(fēng)機(jī)的故障率影響。而對(duì)于區(qū)域外的負(fù)荷點(diǎn),可靠性指標(biāo)無變化。方案4中不同點(diǎn)接入風(fēng)電場,系統(tǒng)的可靠性變化也不一致,說明風(fēng)電場的接入位置對(duì)系統(tǒng)的可靠性提升有很大的影響。

    2)將方案5結(jié)果與方案4相比較,多地區(qū)接入風(fēng)電場,負(fù)荷和系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)都有了更好的優(yōu)化,說明在配電系統(tǒng)中接入適當(dāng)容量的風(fēng)電場,對(duì)系統(tǒng)的可靠性提升更加明顯。

    5.2.3 風(fēng)電場孤島劃分對(duì)配電網(wǎng)可靠性評(píng)估方案的影響分析

    方案7:區(qū)域3饋線點(diǎn)25接入2 MW風(fēng)電場并網(wǎng)運(yùn)行,發(fā)生故障時(shí)并網(wǎng)線重合閘停用。根據(jù)風(fēng)電場出力滿足其等值負(fù)荷最大為原則,帶部分本地負(fù)荷形成孤島運(yùn)行,孤島內(nèi)負(fù)荷為 LP7、LP8、LP9、LP10、LP11、LP12、LP19、LP20、LP21、LP22、LP23。

    表5 部分負(fù)荷點(diǎn)可靠性指標(biāo)Tab.5 Part of load point reliability index

    表6 不同方案系統(tǒng)可靠性指標(biāo)Tab.6 System reliability index of different schemes

    表7 不同方案系統(tǒng)可靠性指標(biāo)Tab.7 System reliability index of different schemes

    方案8:在區(qū)域3饋線點(diǎn)25接入2 MW風(fēng)電場并網(wǎng)運(yùn)行,故障時(shí)解列形成孤島,孤島外的負(fù)荷通過重合閘恢復(fù)供電。根據(jù)事先確定的解列點(diǎn),將饋線25處的斷路器F7斷開形成孤島,孤島內(nèi)負(fù)荷為LP19、LP20、LP21、LP22、LP23。

    方案9:在區(qū)域3饋線點(diǎn)25接入2 MW風(fēng)電場并網(wǎng)運(yùn)行,故障時(shí)解列形成孤島,孤島外的負(fù)荷通過重合閘恢復(fù)供電。根據(jù)事先確定的解列點(diǎn),將饋線10處的斷路器F8斷開形成孤島,因?yàn)楣聧u內(nèi)負(fù)荷超過風(fēng)電場裝機(jī)容量,所以減去負(fù)荷LP13,維持孤島穩(wěn)定運(yùn)行,孤島內(nèi)負(fù)荷為 LP8、LP9、LP10、LP11、LP12、LP19、LP20、LP21、LP22、LP23。

    不同方案系統(tǒng)可靠性指標(biāo)如表7所示。

    由表7可以看到:

    1)方案7與方案1相比,系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)都有明顯變差,這是因?yàn)椴⒕W(wǎng)線停用重合閘,使孤島外的負(fù)荷經(jīng)歷持續(xù)停電,降低了系統(tǒng)的可靠性,由此可見,風(fēng)電場并網(wǎng)不一定能提高系統(tǒng)的可靠性。

    2)方案8和方案9因線路瞬時(shí)性故障和永久性故障時(shí),通過斷開解列開關(guān)形成孤島運(yùn)行,孤島外的負(fù)荷通過重合閘恢復(fù)供電,提高了系統(tǒng)的供電可靠性。比較方案8和方案9,發(fā)現(xiàn)解列點(diǎn)不同時(shí)系統(tǒng)的可靠性指標(biāo)也不同,從系統(tǒng)可靠性方面來說方案9比方案8好。因此為了使系統(tǒng)的可靠性達(dá)到最優(yōu),需要預(yù)先規(guī)劃好解列點(diǎn),預(yù)先完善系統(tǒng)的自動(dòng)控制措施和運(yùn)行方式。

    6 結(jié)論

    1)為了使仿真結(jié)果更加真實(shí)地反應(yīng)配電系統(tǒng)實(shí)際情況,分析了氣候因素、開關(guān)元件拒動(dòng)對(duì)配電系統(tǒng)可靠性分析的影響。

    2)針對(duì)風(fēng)電場接入對(duì)配電系統(tǒng)的影響,分析了風(fēng)機(jī)不同節(jié)點(diǎn)、不同數(shù)量接入對(duì)可靠性的影響,并得出在配電系統(tǒng)中接入適量的風(fēng)電場能夠改善配電可靠性。

    3)風(fēng)電場接入系統(tǒng)并網(wǎng)運(yùn)行時(shí),合理計(jì)劃孤島劃分,能更好地提高系統(tǒng)可靠性。

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