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      筒裝料管道水力輸送環(huán)隙流場特性試驗(yàn)研究

      2014-02-28 06:06:31張雪蘭孫西歡李永業(yè)
      關(guān)鍵詞:環(huán)隙車體水力

      張雪蘭,孫西歡,李永業(yè)

      (太原理工大學(xué) 水利科學(xué)與工程學(xué)院,山西 太原 030024)

      0 引 言

      管道水力輸送是一種區(qū)別于航海船舶輸送的特殊水運(yùn)物流方式,以其安全、節(jié)能、環(huán)保等優(yōu)勢成為交通運(yùn)輸?shù)闹匾M成部分。其中,大尺寸物塊管道水力運(yùn)輸作為不同于漿體管道水力輸送的新型的管道輸送方式,是一種特殊的固液兩相運(yùn)動方式。常見的有囊體管道水力輸送以及筒裝料管道水力輸送等。

      囊體管道水力輸送研究表明流量、囊體形狀以及輸送流體濃度是影響輸送效率的重要因素[1-2]。筒裝料管道水力輸送管道車模型是對囊體管道輸送的改進(jìn)和創(chuàng)新[3],具有輸送物料多樣性等明顯優(yōu)勢。大量理論研究以及試驗(yàn)研究表明管道車運(yùn)行過程中,車型、荷載、輸送流量等運(yùn)行條件的改變引起管道車運(yùn)動特性的變化,結(jié)果表明車體直徑以及車長的增加,荷載的減小均會引起車體運(yùn)行速度的提高[4-5]。輸送流量與管道車運(yùn)移速度之間存在一次線性關(guān)系,流量增大,車速相應(yīng)提高,并且,輸送流量相對于其他影響因素而言,對管道車速度影響最為明顯;同時流量的增大帶來管道沿程壓力降的增大,增加了輸送能耗[6]。管道車運(yùn)行過程中,車體周圍流場包括車前、車后以及車身流場,運(yùn)行條件的不同使得各部分流場分布存在差異性,車后流場軸向速度研究表明隨輸送流量的增加,同一管道橫斷面速度平均值增大,且分布梯度較大[6],而對車前流場以及車身周圍環(huán)隙流場的研究相對較少。筆者將就不同水流流量控制條件下,管道車在運(yùn)移過程中車身周圍環(huán)隙流場水力特性進(jìn)行試驗(yàn)研究。

      筒裝料管道水力輸送是將裝有物料的柱狀管道車置于運(yùn)動水流圓形管道內(nèi),借助水流的運(yùn)動推動管道車運(yùn)動,從而達(dá)到物料空間輸送的過程。管道車車體前后兩端分別布置了間隔120°的輻射狀支腳,起到了支撐車體的作用,并形成了以管道橫斷面中心和車體斷面中心為軸的同心環(huán)狀縫隙流。管道車運(yùn)動過程中,管道車的移動使得環(huán)隙流成為動邊界水流問題[7]。不同水流流量條件下縫隙流流場壓力和速度會呈現(xiàn)不同的分布,對管道車產(chǎn)生不同的作用。

      筆者以車長100 mm,直徑60 mm(記為型號100×60)的管道車在30,40,50,60,70 m3/h等5個流量條件下運(yùn)移,著力對不同流量條件下平直管段環(huán)隙流場水力特性進(jìn)行試驗(yàn)研究。研究成果為管道車合理運(yùn)行條件的設(shè)置以及運(yùn)移速率的提高提供參數(shù)支持。

      1 試驗(yàn)設(shè)備

      1)管道車。管道車模型包括圓柱狀車體和端面支腳兩部分,車體由長 100 mm、直徑60 mm的有機(jī)玻璃管制成,內(nèi)部空腔成為料倉完成不同物料的儲運(yùn);端面支腳為呈間角120°輻射狀分布的3個直徑10 mm圓柱構(gòu)成,實(shí)現(xiàn)對車體的支撐作用,使得管道車為同心運(yùn)動,環(huán)隙流為同心環(huán)縫隙流,管道車模型如圖1。

      圖1 管道車模型示意Fig.1 The pipeline carriage model diagram

      2)管道系統(tǒng)。試驗(yàn)管道系統(tǒng)包括動力裝置、入車裝置、接車裝置以及輸送管路。動力裝置將水從水源水庫泵入輸送管路;入車裝置為一沿水流方向斜置的制動閥,能夠?qū)崿F(xiàn)按需開啟,待管道車送入管路后完成密封,并盡可能的減小對水流的影響;接車裝置為一內(nèi)置緩沖海綿、底板帶排水孔的水槽,滿足車水分離的要求,并能完成水回流至水源水庫;管路系統(tǒng)由內(nèi)徑100 mm的不銹鋼管和有機(jī)玻璃管間隔組成,管道系統(tǒng)模型見圖2。

      圖2 試驗(yàn)管道系統(tǒng)示意Fig.2 The experimental pipeline system diagram

      3)測試儀器。試驗(yàn)采用七孔測針完成對環(huán)隙壓力的測試,并經(jīng)儀器配套計(jì)算公式運(yùn)算得到流場三維速度值,儀器測量具有較好的可靠性。

      2 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

      采用車長100 mm,直徑60 mm的管道車進(jìn)行試驗(yàn),管道車荷載為750 g,試驗(yàn)水流流量為30,40,50,60,70 m3/h。沿車身長度方向布置3個測試斷面,分別位于圓柱狀車體兩端和車身正中位置,沿管道水流方向分別命名為車后、車中以及車前斷面,各測試斷面測點(diǎn)布置相同。同一斷面內(nèi)沿半徑為34,38,42,46 mm四測環(huán)布置,以測試斷面圓心為坐標(biāo)原點(diǎn)建立極坐標(biāo)系,測點(diǎn)坐標(biāo)見表1。

      表1 測點(diǎn)坐標(biāo)

      Table 1 Measuring point coordinates

      3 試驗(yàn)結(jié)果分析

      3.1 不同流量條件下車中斷面環(huán)隙流場壓力變化

      直徑60 mm的管道車運(yùn)行過程中產(chǎn)生環(huán)隙寬度為20 mm。在環(huán)隙斷面測點(diǎn)中選取8個測點(diǎn)繪制其壓力值隨流量變化的曲線,如圖3。并以此為例來說明環(huán)隙斷面壓力隨流量的變化關(guān)系。由圖3可以看出,隨著流量的增大,環(huán)隙斷面內(nèi)壓力值呈現(xiàn)總體增大的趨勢,這是由于水流流量作為管道車運(yùn)動的主要動力,其增大必然帶來壓力的整體上升。

      圖3 壓力值隨流量變化曲線Fig.3 Curves of pressure value changing with the flow change

      3.2 不同流量條件下車中斷面環(huán)隙流場速度變化

      3.2.1 軸向速度分布

      軸向速度為沿管道與管道車同心軸方向的速度,速度方向垂直于環(huán)隙橫斷面。圖4為環(huán)隙斷面上,各測點(diǎn)在不同測試水流流量下軸向速度分布。

      由圖4可以看出,隨著流量的增大,斷面軸向速度分布呈現(xiàn)總體增大的趨勢,但由于管道車運(yùn)動過程中,車體周圍水流為紊流狀態(tài),導(dǎo)致環(huán)隙內(nèi)各測點(diǎn)軸向速度并非隨著流量的增大呈現(xiàn)一致增長的趨勢。此外,管道車車端支腳的存在會產(chǎn)生繞流,由于流場再分布時間較短,車體測試斷面環(huán)隙軸向速度場并非均勻。車體速度的瞬時變動以及水流的紊動,致使出現(xiàn)環(huán)隙水流軸向速度隨流量增減波動。

      圖4 環(huán)隙斷面軸向速度分布Fig.4 Axial velocity distribution of the annulus section

      3.2.2 周向速度分布

      定義周向流速為沿環(huán)隙橫斷面內(nèi)圓周速度的分

      布。環(huán)隙斷面周向速度分布如圖5。

      圖5 環(huán)隙斷面周向速度分布等值線(單位:m/s)Fig.5 Circumferential velocity distribution contour map of the annulus section

      由圖5可以看出,各流量條件下,環(huán)隙斷面周向速度分布均呈現(xiàn)較明顯的不均勻性,這是由于車端輻射狀支腳的存在以及車體端面過水面積的改變,使水流經(jīng)過時產(chǎn)生繞流,之后水流迅速進(jìn)入環(huán)隙空間,水流流線急劇改變,劇烈的紊動使得車體環(huán)隙空間內(nèi)周向速度分布紊亂。隨著流量的增大環(huán)隙車身斷面周向速度呈現(xiàn)總體增大的趨勢。同時,等值線分布漸密,速度梯度分布漸大。原因在于,環(huán)隙面積不變,流量的增大引起周向速度的增大。

      3.3軸向速度沿車體變化

      軸向速度與管道軸心方向相同,是影響管道車長距離運(yùn)移的主要因素,軸向速度在環(huán)隙橫斷面內(nèi)速度差引起的剪切力是管道車運(yùn)移的動力之一,因此針對軸向速度沿車體的分布情況進(jìn)行研究是必要的。圖6為以Q=60 m3/h時運(yùn)行情況為例對管道車沿車體軸向速度斷面分布情況進(jìn)行分析。

      圖6 環(huán)隙寬度為20 mm時各測試斷面軸向速度分布(單位:m/s)Fig.6 The axial velocity distribution in each measuring section of the annulus width 20 mm

      由圖6可以看出,車前以及車后測試斷面軸向速度分布較為紊亂,這是由于車端支腳對兩端面流場的擾動,兩測試斷面分別位于輻射狀分布圓柱體繞流的前部和后部,繞流作用使得軸向速度分布較為紊亂。水流到達(dá)車中測試斷面時,經(jīng)過一定的再分布,斷面速度分布基本呈現(xiàn)繞車體層狀分布,較為均勻,且存在內(nèi)大外小的現(xiàn)象,這是由于動邊界管道車壁帶動作用使其周圍水流速度較大,而靜止管道內(nèi)壁附近的水流由于粘滯作用的存在速度較小。

      4 結(jié) 論

      通過對型號100×60的管道車在流量條件30~70 m3/h進(jìn)行環(huán)隙流場壓力及速度測定試驗(yàn),得出以下結(jié)論:

      1)管道車運(yùn)行過程中,受車體支腳及端面影響車身周圍環(huán)隙水流為紊流狀態(tài)。

      2)隨著流量的增加,環(huán)隙斷面壓力值呈現(xiàn)總體增大趨勢。

      3)運(yùn)動過程中,環(huán)隙流相對管道車軸向速度在管道車壁附近值較大,管道壁附近值較?。惠S向速度隨流量的增大呈現(xiàn)增大趨勢,同時斷面分布均勻程度隨之提高。此外,同一流量條件下,車前、車中以及車后三測試斷面中,車中斷面軸向速度分布均勻性較好。

      4)各流量條件下,由于紊動環(huán)隙流斷面周向速度分布不均勻;隨流量增大,周向速度及速度梯度呈現(xiàn)總體增大的趨勢。

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