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    砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基2次預(yù)壓沉降計算方法*

    2014-01-04 07:58:04陳宏偉徐林榮左珅
    關(guān)鍵詞:砂樁工后試驗(yàn)段

    陳宏偉,徐林榮,左珅

    (中南大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 長沙410075)

    砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基是我國應(yīng)用比較早的一種散體樁復(fù)合地基,適用于擠密松散砂土、粉土、黏性土等地基處理,被廣泛應(yīng)用于道路與鐵道工程以及房建工程等基礎(chǔ)建設(shè)中。砂樁研究成果較豐富,在施工工藝[1-3]、加固機(jī)理[4-6]、設(shè)計計算[7-9]等方面都有較成熟的理論與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。京滬高速鐵路昆山試驗(yàn)段原設(shè)計采用有砟軌道,一般路基的工后沉降控制標(biāo)準(zhǔn)為≤10cm,采用砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基結(jié)合堆載預(yù)壓的加固措施。而后路基采用無砟軌道,工后沉降控制標(biāo)準(zhǔn)提高至≤15mm,在不改變砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基加固措施的基礎(chǔ)上,原試驗(yàn)段進(jìn)行了2次堆載預(yù)壓。能否滿足高速鐵路工后沉降控制要求成為工程關(guān)鍵,因此對長期靜置(5a)后進(jìn)行2次預(yù)壓的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基沉降計算精度提出了很高的要求,現(xiàn)有砂樁沉降計算方法主要應(yīng)用港灣、公路、房建等領(lǐng)域[10-12],計算精度難以滿足高鐵≤15mm的嚴(yán)格標(biāo)準(zhǔn)。為此,通過分析砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基固結(jié)變形規(guī)律,考慮2次預(yù)壓對土體應(yīng)力歷史影響,提出固結(jié)度與總沉降計算方法,為砂樁地基在高鐵領(lǐng)域應(yīng)用提供建議。

    1 試驗(yàn)概況

    昆山試驗(yàn)段地基屬第四系全新統(tǒng)沖湖積層,地層自上而下分別為:耕植土、黏土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土、黏土。其中,(1)耕植土,灰黑色,層厚0.3~0.7m,屬中等壓縮性土;(2)黏土,灰黃色,硬塑狀態(tài),層厚0.76~3.60m,屬中等壓縮性土;(3)淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土,深灰色,流塑狀態(tài),層厚3.2~16.5 m,屬于高壓縮性土;(4)黏土,局部夾薄層粉砂及粉質(zhì)黏土,呈交錯斷續(xù)沉積,層理清晰。地基土物理力學(xué)指標(biāo)見表1。試驗(yàn)段的路基面寬13.8m,考慮路堤本體沉降及地基工后沉降,每側(cè)加寬0.2 m,線間距5.0m。路堤填土高4.2~5.5m,路堤邊坡坡率為1∶1.5,邊坡坡面采用土工網(wǎng)墊固土后噴播植草防護(hù)。砂樁采用梅花形布置,直徑0.4 m,間距2.0m,設(shè)計加固深度為15m,為減少地基不均勻沉降,改善土體壓縮性,樁體穿透淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土層達(dá)到相對較硬的黏土層。樁體材料為中粗砂,含泥量小于5%,灌砂充盈系數(shù)取1.48。樁頂鋪設(shè)0.6m厚中粗砂墊層,其內(nèi)鋪設(shè)雙層雙向土工格柵。土工格柵抗拉強(qiáng)度為50kN/m,沿線路橫斷面方向鋪設(shè),幅寬4m,搭接寬度為0.1m,為保證土工格柵的整體性,幅之間用尼龍繩連結(jié)。試驗(yàn)段的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基共有2次預(yù)壓過程,第1次預(yù)壓填土加載從2003-05-19~2003-10-17,堆載高度為6.29m,第2次預(yù)壓填土加載從2008-09-30~2008-10-16,超載預(yù)壓填土2.0 m,直到2009-07-12卸除超載至設(shè)計標(biāo)高。

    表1 地基土物理力學(xué)指標(biāo)Table 1 Physico-mechanical indexes of sub soil

    2 砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基固結(jié)計算分析

    京滬高鐵昆山試驗(yàn)段的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基是在第1次預(yù)壓結(jié)束1 810d后,再進(jìn)行2次預(yù)壓后滿足無砟軌道路基工后沉降要求的。第1次預(yù)壓結(jié)束后近5a的砂樁網(wǎng)復(fù)合地基沉降隨時間發(fā)展規(guī)律如何,第2次預(yù)壓總沉降量及工后沉降計算方法,對中低壓縮性土樁網(wǎng)復(fù)合地基的預(yù)壓措施的合理選擇有著重要的工程意義。

    2.1 固結(jié)變形規(guī)律的提出

    第1次預(yù)壓結(jié)束后5a的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基的沉降隨時間的發(fā)展規(guī)律即是固結(jié)度變化特性。結(jié)合砂井地基、復(fù)合地基固結(jié)理論,參考一些典型的隸屬函數(shù),通過選擇適當(dāng)?shù)膮?shù),擬合得到需要的隸屬函數(shù),選擇了偏大型的 “升半柯西分布”理論,描述砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基在某一時刻隸屬于豎井地基和復(fù)合地基的程度,提出了砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基的固結(jié)度隨時間的表達(dá)式。這一表達(dá)式的關(guān)鍵在于Fuzzy理論的隸屬度函數(shù),本文采用參數(shù)為公式(1)中的β,反映砂樁地基介于豎井地基及復(fù)合地基之間的隸屬度。根據(jù)等時距下的沉降實(shí)測值,β隨時間t的變化趨勢如圖1所示,將其分段擬合得到表達(dá)式(2)。

    圖1 砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基的β-t趨勢圖Fig.1 Sand piles-net composite foundation ofβ-t trend

    考慮砂井地基、水泥土樁復(fù)合地基的β值一般分別在0.04~0.07(1/d)、0.001~0.003(1/d),而“升半柯西分布”隸屬函數(shù)的自變量主要在1~60,以β′=1 000β作為調(diào)整后的隸屬函數(shù)自變量,則砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基隸屬于豎井地基程度的函數(shù)為:

    根據(jù)該斷面的相關(guān)參數(shù),砂井地基、復(fù)合地基的固結(jié)度表達(dá)式分別為:

    則t時刻的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基固結(jié)度表達(dá)式為:

    式中:U(t)為t時刻砂樁加固軟基固結(jié)度;U井(t)為t時刻按照豎井理論計算的地基固結(jié)度;U復(fù)(t)為t時刻按照復(fù)合地基固結(jié)理論計算的固結(jié)度;μA(β′)為描述砂樁地基在多大程度上可作為豎井地基的隸屬函數(shù)。

    2.2 固結(jié)變形規(guī)律的應(yīng)用

    基于Fuzzy理論的“升半哥西分布”砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基固結(jié)度估算值如圖2所示,用曲線擬合法進(jìn)行工后沉降預(yù)測結(jié)果如表2所示,對應(yīng)于t=366d時的路基中心工后沉降的估算值和預(yù)測值分別為64.5mm和57mm,這說明基于Fuzzy理論“升半柯西分布”的估算工后沉降值略大于工后沉降的預(yù)測值,偏于安全,估算值與預(yù)測值的相對誤差為13.1%,精度可用于工后沉降的計算。

    圖2 固結(jié)度估算值Fig.2 Degree of consolidation estimates

    表2 第1次預(yù)壓后的工后沉降預(yù)測值Table 2 Predicted values settlement after acceptance of the first preloading mm

    由表2可知,截止2008-09-30(t=1 963 d),根據(jù)Fuzzy理論“升半柯西分布”的估算工后沉降值為15.25mm,不滿足無砟軌道路基工后沉降的控制標(biāo)準(zhǔn)。為此,對原試驗(yàn)段的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基進(jìn)行2次預(yù)壓處理。

    昆山試驗(yàn)段從第1次預(yù)壓開始至第2次卸載結(jié)束的沉降隨時間發(fā)展曲線如圖3所示。

    圖3 第1次和第2次預(yù)壓沉降曲線Fig.3 Settlement-time curve of the first and second preloading

    其中,第1次預(yù)壓現(xiàn)場沉降觀測截止時間為t=366d,由Fuzzy的“升半哥西分布”理論估算靜置期(t=1 963d)的沉降曲線曲線。2次預(yù)壓后路基中心的實(shí)測總沉降量為68.60mm,第1次預(yù)壓后的殘余沉降為15.25mm,2次預(yù)壓荷載所引起的總沉降值為53.35mm。其中,填筑結(jié)束30d的沉降完成比例為76%~89.2%;填筑結(jié)束后180d的沉降完成比例為91.7%~95.3%;填筑結(jié)束后320d的沉降完成比例為93.1%~99.6%,即填筑結(jié)束后至沉降穩(wěn)定,路基中心的沉降完成比例為91.7%~93.1%。根據(jù)填筑結(jié)束后一定時間內(nèi)的沉降完成比例并結(jié)合總沉降量即可求解出對應(yīng)的工后沉降。

    3 2次預(yù)壓總沉降計算方法討論

    路基總沉降由瞬時沉降、主固結(jié)沉降及次固結(jié)沉降組成,瞬時沉降按彈性理論公式計算,主固結(jié)沉降按分層總和法,用壓縮系數(shù)、壓縮模量、elgp壓縮曲線計算。e-lgp曲線反映了土體的應(yīng)力歷史。地下水位在地表以下2m處,考慮第1次預(yù)壓荷載對2次預(yù)壓時的前期固結(jié)應(yīng)力有增大作用,各分層沉降計算值計算結(jié)果如表3所示。

    表3 第2次預(yù)壓e-lgp曲線計算結(jié)果Table 3 E-lgpcurve calculation results after the second preloding

    由表3可知,考慮了應(yīng)力歷史影響的e-lgp曲線法得到的總沉降約為44.34mm,小于根據(jù)實(shí)測沉降擬合得到的預(yù)測值53.35mm,相對誤差為20.6%??紤]到e-lgp曲線法未考慮側(cè)向位移引起的沉降,因此,e-lgp曲線法得到的總沉降值略小于實(shí)測推算沉降值,2次堆載引起的總沉降量采用e-lgp曲線法計算可以滿足工程精度要求。

    4 結(jié) 論

    (1)砂樁地基沉降隨時間發(fā)展其固結(jié)特性發(fā)生變化,即由固結(jié)排水變?yōu)閺?fù)合地基。借助模糊數(shù)學(xué)(Fuzzy)理論的“升半哥西分布”可用以描述砂樁地基在某一時刻隸屬于豎井地基和復(fù)合地基的程度,從而建立砂樁地基的固結(jié)度時間表達(dá)式。測試數(shù)據(jù)驗(yàn)證了該表達(dá)式具有更高的精度。

    (2)e-lgp曲線法考慮土體應(yīng)力歷史能較為精確地計算2次預(yù)壓后的砂樁-網(wǎng)復(fù)合地基總沉降量。結(jié)合文中建立的固結(jié)度表達(dá)式,可以實(shí)現(xiàn)高鐵工后沉降的估算。

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