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    海洋平臺渤中29-4項目全線通球調(diào)試實踐

    2013-12-23 06:13:20趙曉亮
    石油化工高等學校學報 2013年2期
    關(guān)鍵詞:混輸管器海管

    陳 麗, 趙曉亮, 丁 杰

    (海洋石油工程股份有限公司,天津300452)

    BZ29-4項目中,在海底管道施工期間已經(jīng)完成了分段清管試壓,在海底管道與平臺立管整體連接完成后,為了保證管道內(nèi)的清潔,驗證管道整體通過能力,在海洋平臺投產(chǎn)前對海底管道及與平臺連接立管整體進行全線通球作業(yè),從發(fā)射器發(fā)射1個符合設(shè)計要求的清管器,收球器收到的清管器無裂縫,磨損不嚴重,作為海管機械完工的標志,可以進入投產(chǎn)流程。

    1 海管概況

    BZ29-4 項 目 主 要 包 括3 個 平 臺:BZ29-4 WHPA 井口平臺、BZ29-4 WHPB井口平臺、BZ28-2南BOP增壓平臺,BOP平臺與BZ28-2南CEP中心平臺由棧橋相連。BZ29-4項目油田群平臺分布示意圖見圖1。該項目中有兩條海底管道需要進行全線通球作業(yè):第一條為從BOP平臺至WHPA 平臺的6″注水海底管道;第二條為從WHPA 平臺至BOP平臺的12″油氣混輸海底管道。海管長度約為15km,兩條管道規(guī)格均為API 5L X65 的管道,6″海管外徑為168.3mm,壁厚9.5mm,12″海管外徑為323.9mm,壁厚12.7mm。

    2 清管器的選取及主要技術(shù)參數(shù)的確定

    2.1 試驗介質(zhì)

    開啟CEP平臺水源井供水,并保證水源井水不含可燃氣體和有毒介質(zhì)。

    圖1 BZ29-4項目油田群平臺分布示意圖Fig.1 The platform distribution diagram of BZ29-4 oil field project

    2.2 清管器選型

    整體通球作業(yè)選擇JIP 型泡沫清管器,該清管器是一種經(jīng)濟的清管工具,與剛性清管器相比,它有很好的變形能力和彈性,在壓力作用下與管壁形成很好的密封,能夠順利通過各種彎頭、閥門和管道變形段,當發(fā)生卡球時方便加壓碎球[1],并且不會對管道造成損傷。一般情況下清管器外徑相對管道內(nèi)徑過盈量選擇3%~5%[2-3],清管器長度不大于管徑的1.5 倍[4]。試驗用清管器參數(shù)如表1所示。

    表1 試驗用清管器Table 1 Pig for commissioning

    2.3 試驗參數(shù)計算

    2.3.1 水源井開啟數(shù)量計算 為了保證清管器運行平穩(wěn)、安全,同時根據(jù)清管器廠家資料及國內(nèi)外清管器運行速度,確定清管器運行速度控制在0.5 m/s[5-6]。

    根據(jù)流量計算公式:

    式中,Q—流量,m3/h;

    u—流速,m/s;

    d—海管內(nèi)徑,mm。

    經(jīng)過計算6″注水海底管道通球作業(yè)所需最小水流量為31.5m3/h,12″混輸海底管道所需最小水流量125.9m3/h。

    由于單口水源井最大流量為80m3/h,因此,當對6″注水海底管道進行通球試驗時,開1口水源井即可滿足試驗要求,當進行12″混輸海底管道通球試驗時,需開2口水源井方能滿足試驗要求。

    2.3.2 壓降計算及動力源選擇 長輸管道的摩阻損失包括兩部分:一是通過直管段所產(chǎn)生的摩阻損失,即沿程摩阻;二是通過各種閥門部件所產(chǎn)生的摩阻損失即局部摩阻。海管通球主要考慮的是沿程摩阻損失。

    利用列賓宗公式[7]計算沿程摩阻損失:

    其中

    式中,h—沿程摩阻損失,m;

    λ—水力摩阻系數(shù);

    L—海管長度,m;

    d—海管內(nèi)徑,m;

    V—流體在管道內(nèi)的平均流速,m/s;

    g—重力加速度,9.81m/s2;

    q—體積流量,m3/s。

    (2)式中的變量系數(shù)根據(jù)海管內(nèi)介質(zhì)流態(tài)來確定。

    根據(jù)編制的海管通球計算程序,計算界面見圖2。經(jīng)計算確定6″注水海管的壓降為215.84kPa,所需通球動力源最小壓力為265.84kPa。12″混輸海管通球所需動力源最小壓力為356.63kPa。

    對于動力源的選擇,除考慮壓降外還應(yīng)考慮流量的要求,由于單臺注水增壓泵的最大流量為80 m3/h,出口壓力1 000kPa,6″注水海底管道通球作業(yè)所需水流量為31.5m3/h,12″混輸海底管道所需水流量125.9m3/h,因此,6″海管通球時開啟1臺注水增壓泵即可達到通球所需的動力要求,12″混輸海管通球時需要同時開啟2臺注水增壓泵。

    圖2 海管通球計算界面Fig.2 Pigging calculation interface for subsea pipeline

    3 通球試驗路徑

    由于海上通球作業(yè)資源緊缺,條件艱苦,所以為了減少臨時設(shè)施的使用,最大限度地利用現(xiàn)有平臺的設(shè)施和工藝流程,最終確定完全利用平臺現(xiàn)有的工藝流程完成通球作業(yè)。BOP 平臺與CEP 平臺通過棧橋相連,因此利用CEP平臺上的注水系統(tǒng)作為水源供給,首先完成6″注水海管的通球作業(yè),然后利用6″注水海管通球的工藝流程向12″混輸海管的清管器發(fā)射器端注入海水進行12″混輸海管的通球作業(yè),通球試驗路徑如下。

    3.1 6″注水海底管道通球試驗路徑

    開啟水源井CEP-WH-1025,地下水經(jīng)旋流除砂器CEP-HC-4101粗濾后,再經(jīng)注水細濾器CEP-F-4101A 過濾,進入注水緩沖罐CEP-T-4101,然后經(jīng)注水增壓泵CEP-P-4105A 增壓,至清管器發(fā)射器BOP-PL-4101后,通過要進行通球試驗的6″注水海底管道到達清管器接收器WHPA-PR-4101。試驗路徑如圖3所示。

    3.2 12″混輸海底管道通球試驗路徑

    開 啟 水 源 井CEP-WH-1025 和 水 源 井CEPWH-1026,地下水 經(jīng) 旋 流 除 砂 器CEP-HC-4101 粗濾后,再 經(jīng) 注 水 細 濾 器CEP-F-4101A 和CEP-F-4101B過濾,進入注水緩沖罐CEP-T-4101,然后經(jīng)注水增壓泵CEP-P-4105A/B增壓,至清管器發(fā)射器BOP-PL-4101后,通過已完成通球試驗的6″注水海底管 道,經(jīng) 清 管 器 接 收 器WHPA-PR-4101 到 達WHPA 平臺上的清管器發(fā)射器WHPA-PL-2001,通過要進行通球試驗的12″混輸海底管道后,到BOP上的接收終端BOP-PR-2001。試驗路徑見圖4。

    圖3 6″注水海底管道通球試驗路徑Fig.3 The test path for 6″water injection subsea pipeline

    圖4 12″混輸海底管道通球試驗路徑Fig.4 The test path for 12″multiphase subsea pipeline

    3.3 清管試驗過程

    清管試驗過程見圖5[8]。

    圖5 海管通球試驗過程Fig.5 The pigging test process for subsea pipeline

    4 通球效果

    2010年4月12 日對6″海管進行通球作業(yè):16點10分BOP平臺清管器發(fā)射器過球指示器顯示通過,21點10分在WHPA 收到清管器,歷時5h。

    2010年4月13日對12″海管進行通球作業(yè),15點21分水源井打開,20點21分水源井水通過6″注水海底管道到達WHPA 平臺上的清管器接收器,開始對12″混輸海管進行通球,BOP 平臺于4月14日7點48分收球,歷時16h27min左右。

    整個通球作業(yè)實施順利,清管器未發(fā)生卡阻,接收到的清管器無裂縫,沒有嚴重磨損,證明該項目通球取得了較好的效果。

    5 注意的問題

    (1)為了保障通球試驗的安全,對調(diào)試過程中可能出現(xiàn)的各類風險進行辨識和分析,并制定相應(yīng)的應(yīng)急預(yù)案,以保證及時解決故障。在召開調(diào)試準備會和風險分析會上,明確各類風險并公布相應(yīng)的應(yīng)急預(yù)案。在試驗進行中,需做到與通球作業(yè)無關(guān)人員和無關(guān)系統(tǒng)的隔離。

    (2)需準備相同型號的備用清管器,一旦發(fā)生卡阻事故,在采用其它解卡措施失效的情況下,可以再發(fā)出一個清管器頂出前一個清管器。

    (3)在海上進行海管整體通球時,盡量利用平臺上的工藝流程完成通球作業(yè),減少使用或避免使用臨時設(shè)施。

    [1] 張連翠.石油與天然氣管道清管器及其應(yīng)用[J].勝利油田職工大學學報,2009,23(3):70-72.

    [2] 鄭宏偉.靖邊-上海輸氣管道干空氣通球掃線實踐[J].油氣儲運,2005,25(6):59-61.

    [3] 田杰.中亞管道清管、試壓技術(shù)的研究與創(chuàng)新[J].焊管,2010,33(10):29-32.

    [4] 孫旭,陳欣,劉愛俠.清管器類型與應(yīng)用[J].清洗世界,2010,26(6):36-41.

    [5] 孟令軍,解新民.淺析長輸管道清管、試壓方案的優(yōu)化[J].石油天然氣學報,2008,30(2):603-604.

    [6] 朱建平.淺談清管器運行速度控制[J].石油化工應(yīng)用,2009,28(2):70-72.

    [7] 中國石油天然氣集團公司.GB 50253-2003.輸油管道工程設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國計劃出版社,2003.

    [8] 羅敬義.管線通球清管工藝[J].管道技術(shù)與設(shè)備,1995(1):14-18.

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