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    典型含蠟原油管道運(yùn)行數(shù)據(jù)分析

    2013-12-23 03:58:38林永剛
    天然氣與石油 2013年4期
    關(guān)鍵詞:溫降銀線首站

    于 濤 李 岳 林永剛

    中國石油北京油氣調(diào)控中心, 北京 100007

    0 前言

    近年來隨著原油管道業(yè)務(wù)的大發(fā)展,多條高含蠟原油管道建成投產(chǎn), 新建管道通過SCADA 系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)整條管線常規(guī)運(yùn)行的操作控制和運(yùn)行參數(shù)的采集保存,有利于生產(chǎn)運(yùn)行數(shù)據(jù)的分析與研究。 因熱處理穩(wěn)定性、重復(fù)加熱、溫降及剪切歷史數(shù)據(jù)等因素對含蠟原油管道的輸送都有較大的影響[1],且油溫、地溫及沿線溫度場等數(shù)據(jù)對管道停輸時間有較大影響[2-3]。以目前惠銀線典型含蠟原油管道為例,運(yùn)行過程中,調(diào)度人員需關(guān)注全線油溫、地溫、凝點(diǎn)和管道壓力等參數(shù),從而結(jié)合管道運(yùn)行情況,制定安全、高效的運(yùn)行方案,實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗。

    惠銀線全長132.4 km,管徑Φ457 mm,設(shè)計(jì)壓力6.3 MPa(局部10 MPa),設(shè)計(jì)輸量為500×104t/a。 全線共設(shè)惠安堡首站、 靈武熱站、 永寧熱站和銀川末站4座站場, 站間距見表1, 主要外輸長慶油田高含蠟原油。 根據(jù)沿線地溫和油品物性,管道采用綜合熱處理、熱處理和常溫輸送三種不同工藝。

    表1 惠銀線站間高程里程數(shù)據(jù)

    1 運(yùn)行工藝確定

    惠銀線運(yùn)行方案主要分析油品首末站運(yùn)行參數(shù)。輸送介質(zhì)物性見表2,結(jié)合地溫變化,全年分為春夏秋冬4 個不同工藝運(yùn)行時期, 其中春季采用熱處理輸送工藝,首站加熱75~85 ℃,經(jīng)換熱器換熱后60~65 ℃出站;夏季采用全線常溫輸送工藝;秋季采用首站加劑熱處理75~85 ℃,經(jīng)換熱器換熱后60~65 ℃出站,加劑量為12.5 g/m3。冬季首站加劑熱處理75~85 ℃,經(jīng)換熱器換熱后60~65 ℃出站,加劑量根據(jù)地溫不同分別為12.5 g/m3和25 g/m3。

    惠銀線工藝轉(zhuǎn)換標(biāo)準(zhǔn)為:沿線最低地溫高于10 ℃由冬季轉(zhuǎn)為春季運(yùn)行工藝;高于18 ℃轉(zhuǎn)為夏季運(yùn)行工藝;低于18 ℃轉(zhuǎn)為秋季運(yùn)行工藝;低于12 ℃轉(zhuǎn)為冬季運(yùn)行工藝;秋、冬季當(dāng)沿線站場的進(jìn)站溫度低于15 ℃,或油品物性出現(xiàn)異常, 則需要在其上一站采取啟爐、提溫等措施。

    表2 惠銀線外輸油品物性

    2 油溫?cái)?shù)據(jù)

    含蠟原油熱輸管道的沿線溫度近似于對數(shù)曲線規(guī)律變化[4],肖北梅等人利用公式反算[5],獲得管線外輸溫度控制。 實(shí)際運(yùn)行中可利用沿線溫降,反推獲得首站出站油溫要求, 降低沿線不必要的能耗損失,見圖1。

    圖1 惠銀線2012 年沿線溫降數(shù)據(jù)

    2012 年惠銀線不同月份各站進(jìn)出站油溫及運(yùn)行方案見表3。

    由油溫?cái)?shù)據(jù)表3 和沿線溫降數(shù)據(jù)圖1 可知:

    a)惠銀線4 月之后采用熱處理輸送,逐漸調(diào)整首站出站油溫,使得全線溫降在停爐前逐漸降低。

    b) 管線常溫輸送時,沿線溫降變化較小,在11 ℃左右,即要保證常溫輸送末站進(jìn)站溫度高于22 ℃的安全溫度,首站油溫不能低于33 ℃。

    c)年初與年底相同輸送工藝,首站出站油溫年初為60 ℃左右,年底為55 ℃左右,相差約5 ℃,但首末站凝點(diǎn)相差不大,且滿足安全運(yùn)行要求。

    d) 全線溫降圖顯示,3 月上旬顯示一次全線溫降增加較大,主要為永寧至銀川管段,管壁結(jié)蠟,為保證管線安全高效運(yùn)行,采用永寧站啟爐熱洗管線。

    可見采用全線溫降法分析管線運(yùn)行數(shù)據(jù),可獲得一年各個時期管線總油溫?fù)p耗;直觀反映中間站啟爐熱洗等工況。 常溫輸送結(jié)合油品物性可獲得首站出站溫度要求; 在能耗分析中也可通過全線溫降進(jìn)行對比,獲得在地溫相同時,全線溫降數(shù)據(jù),用以指導(dǎo)管道運(yùn)行油溫控制。

    表3 惠銀線2012年各月各站進(jìn)出站油溫及運(yùn)行方式

    3 凝點(diǎn)

    惠銀線外輸油品物性隨輸送工藝改變而改變,冬季采用綜合熱處理輸送工藝時,加劑量分別為25 g/m3和12.5 g/m3,首站出站凝點(diǎn)在1~3 ℃之間,末站凝點(diǎn)在7~14 ℃,經(jīng)管線剪切及中間站熱處理,凝點(diǎn)反彈較大在6~13 ℃;春季和秋季采用熱處理輸送工藝時,首站出站凝點(diǎn)在10~12 ℃,末站凝點(diǎn)為12~13 ℃,油品物性穩(wěn)定;夏季常溫輸送,首站出站凝點(diǎn)17~19 ℃,末站凝點(diǎn)為14~16 ℃。 可見油品經(jīng)管線低速剪切后,在一定程度上改善其低溫流變性,低速剪切作用促進(jìn)了加劑油的蠟晶聚集成團(tuán),使得未被蠟晶占據(jù)的游離液態(tài)油增多[6-7]。 凝點(diǎn)變化曲線見圖2。

    圖2 惠銀線2012 年凝點(diǎn)變化趨勢圖

    4 百公里摩阻

    通過SCADA 系統(tǒng)采集各站場進(jìn)出站壓力數(shù)據(jù),利用伯努利方程計(jì)算管線摩阻并轉(zhuǎn)化為百公里摩阻,對不同管段百公里摩阻進(jìn)行對比,見圖3。

    圖3 惠銀線2012 年沿線站間百公里摩阻趨勢圖

    根據(jù)油溫?cái)?shù)據(jù),結(jié)合不同站間百公里摩阻趨勢對比可知:

    a)惠安堡至靈武管段因油溫高,除了夏季最低油溫為32.3 ℃,低于管線析蠟點(diǎn),其余時期進(jìn)站油溫均高于析蠟點(diǎn),因此該管段只在夏季運(yùn)行工況靈武進(jìn)站上游存在少量結(jié)蠟,其余時間管壁均不結(jié)蠟,沿線摩阻只與輸量有關(guān)。

    b)2012 年2~5 月管線輸量相差較小, 靈武至永寧管段摩阻變化不大,因該管段油溫較高,均在32 ℃以上,雖低于管線析蠟點(diǎn),但是未達(dá)到析蠟高峰期,該時期只在永寧進(jìn)站上游較短管段存在少量結(jié)蠟。

    c)夏季工況, 靈武至永寧管段出站油溫在32.6~33.6 ℃,進(jìn)站油溫27.5~28.5 ℃,夏季運(yùn)行初期該管段摩阻增加較小,隨著管道運(yùn)行,9 月底該管段百公里摩阻最大,可見惠銀線所輸油品,該溫度段處于結(jié)蠟高峰期。

    d)1~3 月管線輸量逐漸變小,永寧至銀川百公里摩阻由1 月1 日3.68 MPa/100 km,到3 月2 日永寧啟爐熱洗管線之前6.5 MPa/100 km, 增加了2.82 MPa/100 km,即該管段經(jīng)過3 個月的運(yùn)行,管道摩阻增加了1.02 MPa/100 km,管壁結(jié)蠟嚴(yán)重。

    e)永寧至銀川管段隨著運(yùn)行方案的轉(zhuǎn)換,百公里摩阻除夏季運(yùn)行工況小于靈武至永寧管段,其余時間均最大, 且隨著管線運(yùn)行時間延長, 百公里摩阻增大。 主要因該管段油溫處于析蠟高峰期,根據(jù)列賓宗公式[8]管壁結(jié)蠟,管徑變小、流速增大,摩阻增大。

    可見惠銀線夏季常溫輸送時,應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注靈武至永寧管段摩阻變化;其余時間應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注永寧至銀川管段摩阻。

    5 總傳熱系數(shù)

    通過SCADA 系統(tǒng)采集沿線流量、 油溫和地溫?cái)?shù)據(jù),利用蘇霍夫總傳熱系數(shù)計(jì)算式(1)[9],獲得不同月份各管段總傳熱系數(shù)值。 惠銀線2012 年各月各站總傳熱系數(shù)K 值見表4,沿線總傳熱系數(shù)趨勢見圖4。

    式中:K 為管道穩(wěn)定狀況下的總傳熱系數(shù),W/(m2·℃);G 為輸油量,kg/s;C 為原油比熱容,J/(kg·℃),通常取C=2 009.66 J/(kg·℃);tH為本站出站溫度,℃;tK為下站進(jìn)站溫度,℃;to為管道地溫,℃。

    初設(shè)數(shù)據(jù): 惠安堡-靈武段總傳熱系數(shù)2.3 W/(m2·℃),靈武-銀川段為2.48 W/(m2·℃)。

    表4 惠銀線2012年各月各站總傳熱系數(shù)K值反算

    圖4 惠銀線2012 年沿線總傳熱系數(shù)趨勢

    由各管段總傳熱系數(shù)K 值可知:

    a) 惠安堡站至靈武站總傳熱系數(shù)較穩(wěn)定,在1.01~1.57 W/(m2·℃) 之間, 且低于初設(shè)數(shù)據(jù)2.3 W/(m2·℃)。

    b) 靈武至永寧管段,總傳熱系數(shù)波動較大,在1~7 月總傳熱系數(shù)逐漸降低,從2.92 W/(m2·℃)逐漸降至2.04 W/(m2·℃), 但隨著夏季工況運(yùn)行,8~10 月總傳熱系數(shù)陡升至3.10~3.21 W/(m2·℃),主要因該時間段處于夏季多雨期,當(dāng)土壤含水量變化時,則土壤的導(dǎo)熱系數(shù)發(fā)生較大變化,管線的總傳熱系數(shù)亦發(fā)生變化[9]。

    c)靈武至永寧管段K 值較高,且1 年有7 個月高于初設(shè)給定值,全年平均值為2.7 W/(m2·℃),高于設(shè)計(jì)值2.48 W/(m2·℃), 同樣在永寧至銀川段全年平均K 值2.39 W/(m2·℃),8~10 月K 值高于設(shè)計(jì)給定值,因此在惠銀線溫降及停輸時間計(jì)算上K 值應(yīng)使用現(xiàn)實(shí)反算數(shù)據(jù)。

    6 結(jié)論

    a)惠銀線根據(jù)外輸油品物性結(jié)合油溫、地溫制定春夏秋冬4 個不同時期運(yùn)行方案。

    b) 利用全線溫降數(shù)據(jù)可直觀反映中間站場啟爐工況,給出常溫輸送首站出站油溫控制,分析整條管線全年能耗,以利于管道方案優(yōu)化,實(shí)現(xiàn)節(jié)能降耗。

    c) 利用百公里摩阻對比獲得除夏季常溫輸送需重點(diǎn)關(guān)注靈武至永寧管段結(jié)蠟外,其余時間段需重點(diǎn)關(guān)注永寧至銀川管道。

    d) 惠銀線溫降及停輸時間計(jì)算時,K 值應(yīng)使用實(shí)際數(shù)據(jù)反算值。

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