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    托卡馬克內(nèi)部線圈套管導(dǎo)體偏心缺陷的渦流檢測方法

    2013-10-25 05:21:26趙宏達(dá)蔡文路陳振茂劉小川
    無損檢測 2013年10期
    關(guān)鍵詞:銅管渦流導(dǎo)體

    趙宏達(dá),蔡文路,李 勇,陳振茂,劉小川,武 玉

    (1.西安交通大學(xué) 航天航空學(xué)院,機(jī)械結(jié)構(gòu)強(qiáng)度與振動國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,西安 710049;2.中國科學(xué)院等離子體物理研究所,合肥 230031)

    內(nèi)部線圈(IVCs)位于托卡馬克裝置真空室內(nèi)部,主要用來控制等離子體邊界局域模式、電阻墻模式和垂直穩(wěn)定性,在整個(gè)聚變反應(yīng)堆的運(yùn)行中起著重要的作用[1]。其具體結(jié)構(gòu)為三層套管,內(nèi)管為銅管,外管為Inconel/不銹鋼合金管,兩管之間采用陶瓷層提供輻射電阻,使內(nèi)外管絕緣[2]。在IVCs的加工成型過程中,套管結(jié)構(gòu)內(nèi)部銅管有可能與外側(cè)鋼管不同軸,即發(fā)生偏心,導(dǎo)致中間陶瓷絕緣層厚度分布不均勻,可能影響其絕緣效果,進(jìn)而可能導(dǎo)致等離子體破裂等嚴(yán)重事故狀態(tài)的發(fā)生。因此對內(nèi)部線圈套管導(dǎo)體是否發(fā)生偏心及偏心程度的在線無損檢測和評價(jià)非常重要。

    渦流檢測技術(shù)是以電磁感應(yīng)原理為基礎(chǔ)的一種無損檢測方法,它適用于對導(dǎo)體材料缺陷和材質(zhì)的檢測,具有無需耦合劑、檢測靈敏度高、檢測速度快和易于實(shí)現(xiàn)自動化的優(yōu)點(diǎn)[3-4]。由于內(nèi)部線圈導(dǎo)體的導(dǎo)體鎧甲管和導(dǎo)電管均為導(dǎo)體材料,且鎧甲管厚度不是很大,有望采用渦流檢測技術(shù)從導(dǎo)體外部對其偏心實(shí)現(xiàn)定量無損檢測[5]。當(dāng)內(nèi)側(cè)銅管出現(xiàn)偏心時(shí),會影響管內(nèi)渦流場的分布,進(jìn)而導(dǎo)致檢測線圈阻抗發(fā)生變化。通過分析所得渦流檢測信號,可以獲知內(nèi)側(cè)銅管的偏心距離信息[6]。按照上述方法,筆者基于退化磁矢位Ar法對多頻渦流檢測套管導(dǎo)體偏心進(jìn)行了有限元數(shù)值計(jì)算,探究了阻抗信號與偏心距離間的關(guān)聯(lián)規(guī)律,為套管導(dǎo)體偏心的多頻渦流檢測技術(shù)提供理論仿真基礎(chǔ),并進(jìn)行了初步試驗(yàn),驗(yàn)證了有效性[7]。

    1 有限元數(shù)值計(jì)算

    為驗(yàn)證渦流檢測方法對偏心檢測的有效性,首先利用Ar法數(shù)值模擬程序進(jìn)行了理論分析。

    1.1 數(shù)值計(jì)算方法

    退化磁矢位(Ar)法程序是一種計(jì)算渦流場和渦流檢測信號的有限元軟件,已經(jīng)長期使用和驗(yàn)證,具有良好計(jì)算精度和計(jì)算效率[8]。Ar法在空氣區(qū)域采用退化向量位,無須對線圈進(jìn)行有限元剖分,極大地方便了掃查信號的計(jì)算。如圖1所示,Ar法將分析區(qū)域分割為四個(gè)區(qū)域,分別是衰減區(qū)域、混合區(qū)域、正常區(qū)域和導(dǎo)體區(qū)域,其中導(dǎo)體區(qū)域包含在正常區(qū)域以內(nèi),電流源(激勵(lì)線圈)在衰減區(qū)域無需網(wǎng)格劃分。

    圖1 Ar法計(jì)算區(qū)域的劃分

    針對渦流檢測數(shù)值模擬,忽略位移電流的影響,可得Ar法的控制方程為:

    Ar法的邊界條件為:

    通過定義正常區(qū)域?yàn)閳鲇蜃兞緼’=A,外部區(qū)域A’=Ar,基于Galerkin有限元對上述方程進(jìn)行離散,可得以下有限元方程:

    式中:Ar和Hs分別是激勵(lì)線圈在自由空間產(chǎn)生的向量位及磁場強(qiáng)度向量,N為形函數(shù)?;谑剑?)可求出各區(qū)域的向量位及相應(yīng)的渦流場,進(jìn)而計(jì)算檢測線圈的輸出信號。

    1.2 數(shù)值計(jì)算模型

    表1為ELM型內(nèi)部線圈導(dǎo)體的具體參數(shù)[9]。根據(jù)表中所列參數(shù),建立雙層套管模型,使用絕對式pancake探頭來激發(fā)和接收渦流檢測信號。由于中間層為絕緣層,其電導(dǎo)率和磁導(dǎo)率與空氣類似,在數(shù)值計(jì)算時(shí),絕緣層由空氣層代替。計(jì)算模型如圖2所示,其截面網(wǎng)格劃分情況如圖3所示。基于上述計(jì)算模型,對不同激勵(lì)頻率(5~50kHz)和不同偏心量(-2.5~2.5mm)的檢測信號進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算,并對結(jié)果進(jìn)行了分析,以探究渦流信號與偏心距離之間的關(guān)聯(lián)性。

    圖2 數(shù)值計(jì)算模型

    圖3 套管導(dǎo)體橫截面的網(wǎng)格劃分

    1.3 數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    提取數(shù)值計(jì)算得到的阻抗信號的電阻分量,將偏心情況下的阻抗電阻分量與不偏心情況下的阻抗分量進(jìn)行差分,可以發(fā)現(xiàn)在低頻范圍內(nèi),尤其是在10~15kHz下,隨著銅管的位置從下到上變化(即偏心量變化),差分電阻值呈現(xiàn)出一種遞減的趨勢,如圖4所示。其中曲線標(biāo)注中正值代表銅管位置往上偏心,即上面的氧化鎂厚度變??;負(fù)值代表銅管往下偏心,即上面的氧化鎂厚度變厚。

    圖4 不同偏心距離時(shí)差分電阻-頻率仿真曲線圖

    基于圖4結(jié)果抽出10kHz頻率時(shí)銅管往上偏心時(shí)差分電阻值與偏心距離之間的關(guān)系如圖5所示??梢园l(fā)現(xiàn),差分電阻值與套管的偏心距離之間呈現(xiàn)近似線性關(guān)系。

    圖5 10kHz下差分電阻-偏心距離仿真關(guān)系圖

    上述數(shù)值計(jì)算結(jié)果說明特定頻率下差分電阻值與偏心距離之間存在近似線性關(guān)系,因此可以通過所測差分電阻值來評價(jià)套管導(dǎo)體的偏心程度。為驗(yàn)證這一結(jié)論,筆者進(jìn)行了初步試驗(yàn)。

    2 試驗(yàn)驗(yàn)證

    2.1 試驗(yàn)系統(tǒng)及試驗(yàn)方案

    為驗(yàn)證數(shù)值計(jì)算結(jié)果的正確性,搭建多頻渦流檢測系統(tǒng),對套管的偏心缺陷進(jìn)行檢測。檢測對象為分離的外管和內(nèi)管,通過調(diào)整兩者之間的距離來模擬偏心缺陷。試驗(yàn)中使用了與數(shù)值模擬同樣的絕對式pancake探頭來進(jìn)行渦流檢測。針對不同激勵(lì)頻率(5~50kHz)和偏心狀態(tài)(-2.5~2.5mm),利用LCR阻抗測量儀對線圈檢出信號進(jìn)行了測量和數(shù)據(jù)處理。試驗(yàn)系統(tǒng)如圖6所示,

    圖6 套管偏心檢測試驗(yàn)系統(tǒng)

    2.2 試驗(yàn)結(jié)果

    對檢測信號進(jìn)行數(shù)據(jù)處理后得到的差分電阻信號如圖7和8所示。圖7為不同偏心距離時(shí)差分電阻-頻率曲線圖??梢钥闯雠c圖4基本相同,在低頻范圍內(nèi),尤其是在10~15kHz下,隨著銅管的位置從下到上,差分電阻值同樣呈現(xiàn)出一種遞減的趨勢。其中圖7中在高頻段數(shù)據(jù)出現(xiàn)突變現(xiàn)象是由于所加載的頻率過高所造成,并不影響在低頻加載下的相關(guān)性。圖8為10kHz下差分電阻-偏心距離關(guān)系圖,同樣可以發(fā)現(xiàn)套管的偏心距離與差分電阻值之間呈現(xiàn)出近似線性關(guān)系。試驗(yàn)結(jié)果與數(shù)值計(jì)算結(jié)果吻合較好,驗(yàn)證了數(shù)值計(jì)算的正確性以及對模擬套管偏心檢測的有效性。

    圖7 不同偏心距離時(shí)差分電阻-頻率試驗(yàn)曲線

    圖8 10kHz下差分電阻-偏心距離試驗(yàn)關(guān)系

    3 結(jié)論

    基于退化磁矢位法對多頻渦流方法檢測套管導(dǎo)體偏心進(jìn)行了有限元數(shù)值模擬,發(fā)現(xiàn)了差分電阻信號與偏心距離之間的近線性關(guān)聯(lián)規(guī)律。通過搭建多頻渦流檢測系統(tǒng),對套管的偏心情況進(jìn)行了檢測試驗(yàn)。檢測結(jié)果驗(yàn)證了數(shù)值計(jì)算的正確性和所提方法對實(shí)際問題的有效性。作為結(jié)論,特定頻率下測得的差分電阻信號可用來對套管導(dǎo)體的偏心程度進(jìn)行定量評價(jià)。

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