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    太陽(yáng)能槽式直接蒸汽發(fā)電系統(tǒng)集成方案的設(shè)計(jì)

    2013-10-15 06:59:00婁清輝李存霖陳志鵬唐菲菲王培紅
    電力與能源 2013年1期
    關(guān)鍵詞:槽式聚光輻射強(qiáng)度

    婁清輝,李存霖,陳志鵬,黃 靜,唐菲菲,王培紅

    (東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院,南京 210096)

    太陽(yáng)能槽式直接蒸汽發(fā)電系統(tǒng)(DSG)由聚光集熱場(chǎng)和發(fā)電單元組成,若干個(gè)聚光集熱器經(jīng)過(guò)串并聯(lián)組合形成聚光集熱場(chǎng),利用聚焦的太陽(yáng)光加熱工質(zhì)水,產(chǎn)生高溫高壓蒸汽驅(qū)動(dòng)發(fā)電單元的汽輪機(jī),帶動(dòng)發(fā)電機(jī)發(fā)電,具有很好的發(fā)展?jié)摿?。目前凈發(fā)電量?jī)蓚€(gè)分別為3MW和5MW的DSG電站示范項(xiàng)目已經(jīng)進(jìn)入商業(yè)應(yīng)用前的試驗(yàn)運(yùn)行。本文將對(duì)DSG技術(shù)實(shí)現(xiàn)方式進(jìn)行分析,根據(jù)南京全年輻射強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),研究南京太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度規(guī)律,并把南京的全年平均輻射強(qiáng)度作為太陽(yáng)能DSG系統(tǒng)的設(shè)計(jì)輻射強(qiáng)度,對(duì)包括汽輪機(jī)組在內(nèi)的設(shè)備選用以及機(jī)組給水流量等的運(yùn)行參數(shù)的確定,給出適合南京地區(qū)的無(wú)儲(chǔ)熱的太陽(yáng)能槽式直接蒸汽發(fā)電系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案。

    1 南京地區(qū)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度的年分布特點(diǎn)

    太陽(yáng)輻射強(qiáng)度的大小及其在一年中的分布是太陽(yáng)能槽式直接蒸汽發(fā)電系統(tǒng)設(shè)計(jì)及運(yùn)行的重要基礎(chǔ)。根據(jù)南京地區(qū)太陽(yáng)能全年輻射強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù),利用逐時(shí)太陽(yáng)能強(qiáng)度及計(jì)算模型可以得到南京地區(qū)太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度的分布規(guī)律,見(jiàn)圖1和圖2。

    圖1 南京每月各時(shí)間段內(nèi)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度

    圖2 南京全年太陽(yáng)輻射強(qiáng)度分布情況

    從圖1可以看出,南京地區(qū)不同季節(jié)的太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度相差較大:夏季輻射強(qiáng)度較大,7月和8月正午均高于900W/m2;冬季輻射強(qiáng)度較小,12月和1月正午略高于400W/m2。從圖2可以看出,全年中0~500W/m2的低輻射區(qū)間的總時(shí)長(zhǎng)為1 915h;輻射強(qiáng)度200~300W/m2區(qū)間(平均輻射強(qiáng)度為239W/m2)的小時(shí)數(shù)最多,達(dá)到420h;500~1000W/m2高輻射區(qū)間的全年總時(shí)長(zhǎng)僅為1 044h。

    南京地區(qū)的太陽(yáng)能資源不是十分理想,全年的太陽(yáng)能輻射大多時(shí)間為中、低強(qiáng)度,具有高輻射強(qiáng)度的時(shí)間不長(zhǎng)。

    2 設(shè)計(jì)方案

    本文討論是在南京地區(qū)建設(shè)5MW的DSG系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案。DSG由聚光集熱場(chǎng)和發(fā)電單元組成,因此方案設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是根據(jù)當(dāng)?shù)氐妮椛鋸?qiáng)度確定聚光集熱場(chǎng)中的太陽(yáng)能集熱器和太陽(yáng)能槽式的型式、參數(shù)和實(shí)現(xiàn)方式,包括計(jì)算為了滿足系統(tǒng)運(yùn)行所需要的工質(zhì)給水流量。

    2.1 太陽(yáng)能集熱器

    目前國(guó)內(nèi)外研發(fā)的DSG系統(tǒng)大多采用Euro Trough系列聚光集熱器,本文利用的ET-100集熱器是Euro Trough系列的一種。ET-100集熱器主要參數(shù)如下:聚光器開(kāi)口寬度B為5.76m,單段管長(zhǎng)L為4m;吸收管外徑Dabo為0.07m,吸收管內(nèi)徑Dab為0.055m,玻璃罩管直徑Dg為0.115m;光學(xué)效率ηop為0.74,吸收管導(dǎo)熱系數(shù)λab為54W/(m·K);玻璃罩管材料的導(dǎo)熱系數(shù)λg為0.2W/(m·K),發(fā)射率εg為0.9;吸收管采用含陶合金材料,發(fā)射率εab與管壁溫度Twall有關(guān):

    2.2 槽式集熱器的加熱方式

    DSG直接利用槽式集熱器中的蒸汽推動(dòng)汽輪機(jī)做功,進(jìn)入集熱器的工質(zhì)水可以采用一次通過(guò)方式、逐次注入方式或者再循環(huán)方式[1]。其中一次通過(guò)式?jīng)]有明確的預(yù)熱蒸發(fā)段和過(guò)熱段分界,因此當(dāng)外界條件發(fā)生變化時(shí),介質(zhì)狀態(tài)均發(fā)生較大變化。當(dāng)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度低于設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)預(yù)熱段及蒸發(fā)段變長(zhǎng),導(dǎo)致相界面后移過(guò)熱段縮短,嚴(yán)重影響過(guò)熱蒸汽的溫度和質(zhì)量,甚至出現(xiàn)濕蒸汽的狀態(tài),嚴(yán)重影響汽輪機(jī)的運(yùn)行;當(dāng)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度高于設(shè)計(jì)強(qiáng)度,出口的過(guò)熱汽溫本來(lái)就會(huì)上升,預(yù)熱段及蒸發(fā)段縮短還會(huì)加劇過(guò)熱汽溫的上升,過(guò)高的蒸汽溫度將危害集熱器的正常運(yùn)行,甚至?xí)霈F(xiàn)爆管等現(xiàn)象。

    再循環(huán)方式的特點(diǎn)是過(guò)熱汽溫相對(duì)穩(wěn)定,保證了蒸汽的品質(zhì),安全性和經(jīng)濟(jì)性都優(yōu)于一次通過(guò)式。采用再循環(huán)方式,從汽水分離器分離出的飽和水返回到集熱器進(jìn)口處,可以提高進(jìn)口水溫。在低輻射強(qiáng)度下,蒸發(fā)段出口的蒸汽少、干度低,因此過(guò)熱段的蒸汽流量較小,蒸汽溫度的下降不會(huì)很大;在高輻射強(qiáng)度下,蒸發(fā)段出口的蒸汽較多并且干度較高,因此過(guò)熱段的蒸汽流量較大,過(guò)熱汽溫也不會(huì)升高很多。采用再循環(huán)方式可以保持出口汽溫基本不變,出口汽焓基本恒定,而且效率最高。南京地區(qū)的太陽(yáng)輻射強(qiáng)度低,太陽(yáng)能槽式的給水適合采用再循環(huán)方式。

    2.3 輻射強(qiáng)度與汽輪機(jī)選型

    汽輪機(jī)的選型取決于當(dāng)?shù)氐奶?yáng)輻射強(qiáng)度及其有效時(shí)數(shù)。由于輻射強(qiáng)低于100W/m2的太陽(yáng)能在集熱器產(chǎn)生蒸汽質(zhì)差量少無(wú)法利用,因此不計(jì)入方案的太陽(yáng)能計(jì)算中。

    根據(jù)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度可以把太陽(yáng)能輻射分成i個(gè)區(qū)間,每個(gè)區(qū)的輻射強(qiáng)度和時(shí)間不同。全年的有效平均輻射強(qiáng)度:

    式中:Ibm為有效年平均輻射強(qiáng)度,W/m2;Ib,i為i區(qū)間的平均輻射強(qiáng)度,W/m2;hi為i區(qū)間的時(shí)長(zhǎng),h;H為各區(qū)輻射的總時(shí)長(zhǎng),h,。

    根據(jù)南京全年太陽(yáng)輻射強(qiáng)度分布(圖2)計(jì)算,結(jié)果表明南京全年平均輻射強(qiáng)度為471W/m2,全年運(yùn)行時(shí)長(zhǎng)2 539h。

    表1 有效年平均輻射強(qiáng)度

    輻射強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值低于實(shí)際值,設(shè)計(jì)的聚光集熱面積就會(huì)過(guò)大,系統(tǒng)可能發(fā)生過(guò)負(fù)荷運(yùn)行。設(shè)計(jì)的額定值高于實(shí)際值,設(shè)計(jì)的聚光集熱面積較小,系統(tǒng)將長(zhǎng)期處于低負(fù)荷狀態(tài)運(yùn)行,效率不高。南京地區(qū)的太陽(yáng)能槽式DSG系統(tǒng)方案,可以按計(jì)算結(jié)果輻射強(qiáng)度471W/m2設(shè)計(jì)。

    方案選用N5 -3.43型號(hào)的5.0MW汽輪機(jī),汽輪機(jī)的進(jìn)汽壓力3.43MPa,進(jìn)汽溫度435℃,進(jìn)汽流量24.7t/h;汽耗4.94kg/kWh,排汽壓力0.008 7MPa。因此方案的集熱器設(shè)計(jì)輸出蒸汽參數(shù)取3.43MPa/435℃。

    2.4 設(shè)計(jì)給水流量

    集熱器中的濕蒸汽流動(dòng)是一種流型較復(fù)雜的兩相流,在集熱器的吸收管中通常會(huì)出現(xiàn)分層流動(dòng)、波狀流動(dòng)和環(huán)狀流動(dòng)[2],其中汽液的分層流動(dòng)可能引起傳熱不均,必須避免。

    文獻(xiàn)[3]給出產(chǎn)生和維持環(huán)形流的最小質(zhì)量流密度mcaf與太陽(yáng)輻射及流體壓力的關(guān)系:

    式中:mcaf為質(zhì)量流密度,kg/(m2·s);p為流體壓力,kPa;q為熱流密度,kW/m2;ηop為光學(xué)效率;B為聚光器開(kāi)口寬度,m;B0為光斑寬度,取0.02m;qm為質(zhì)量流量,kg/s;Dsbi為金屬吸收管內(nèi)徑,m

    可以看出,在一定工作壓力下,太陽(yáng)輻射強(qiáng)度越小、維持環(huán)狀流動(dòng)的最小流量越低;當(dāng)輻射強(qiáng)度一定時(shí),維持環(huán)形流動(dòng)的最小流量隨工作壓力增大。本文所選的汽輪機(jī),集熱器內(nèi)的介質(zhì)工作壓力約為4MPa。因此,設(shè)計(jì)流量應(yīng)盡量保證在低輻射強(qiáng)度下仍能維持環(huán)狀流動(dòng)的最小流量0.317 6kg/s。設(shè)計(jì)流量時(shí)還需要考慮管道壓降,流量過(guò)大時(shí)會(huì)導(dǎo)致給水泵耗功增加。

    3 系統(tǒng)計(jì)算模型和設(shè)計(jì)

    采用再循環(huán)方式,聚光集熱場(chǎng)的設(shè)計(jì)要求包括確定給水流量、汽水分離器位置和集熱器個(gè)數(shù)。其中聚光集熱場(chǎng)的集熱器總數(shù)決定了聚光集熱場(chǎng)的總面積;汽水分離器的安裝位置取決于預(yù)熱蒸發(fā)段和過(guò)熱段的長(zhǎng)度比例,以及給水的流量。這三個(gè)因素決定了單排管束在額定的輻射強(qiáng)度下所產(chǎn)生的蒸汽量和蒸汽參數(shù)。圖3為單排集熱管束的示意圖。

    圖3 單排管束示意圖

    流量為qm的給水經(jīng)過(guò)預(yù)熱蒸發(fā)段后產(chǎn)生qmχ的蒸汽和流量的飽和水,經(jīng)過(guò)汽水分離器分離后,飽和蒸汽進(jìn)入過(guò)熱段產(chǎn)生過(guò)熱蒸汽;過(guò)熱蒸汽經(jīng)汽機(jī)做功凝汽器冷凝后,通過(guò)凝泵升壓與飽和水匯合,由給水泵打入集熱器進(jìn)口處。因此集熱器進(jìn)口水所含能量,包括由流量為qm(1-χ)的飽和水的焓和流量為qmχ的飽和水焓,只有確定了濕蒸氣的干度χ,才能確定兩股流量。給水流量、汽水分離器位置和單排集熱器個(gè)數(shù)決定了聚光集熱場(chǎng)出口的蒸汽量和蒸汽參數(shù),必須在汽輪機(jī)選定的基礎(chǔ)上合理配置這3個(gè)因素,才能使出口參數(shù)滿足汽機(jī)的進(jìn)汽參數(shù)要求。

    2)汽水分離器位置 汽水分離器的位置對(duì)集熱器的運(yùn)行影響很大,當(dāng)給水流量一定時(shí),汽水分離器位置越靠后預(yù)熱蒸發(fā)段長(zhǎng)度越長(zhǎng),汽水分離器處的蒸汽干度就越高、蒸發(fā)量也越大,而且過(guò)熱段流量越大,因此為了保證過(guò)熱段出口蒸汽達(dá)到汽機(jī)進(jìn)口所需參數(shù),過(guò)熱段長(zhǎng)度也應(yīng)該加長(zhǎng)。

    3)集熱器個(gè)數(shù) 增加預(yù)熱蒸發(fā)段和過(guò)熱段集熱器個(gè)數(shù),雖然也可以在單排管束集熱場(chǎng)中產(chǎn)生汽機(jī)所需的參數(shù)(24.7t/h,435℃和3.43MPa),但是單排管束過(guò)長(zhǎng)可能影響到系統(tǒng)的抗風(fēng)性和安全性,增加管排數(shù)可以縮短單排管束長(zhǎng)度。

    根據(jù)已有的項(xiàng)目和試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn),設(shè)定單排集熱器個(gè)數(shù)為250個(gè),即集熱器長(zhǎng)度1000m,針對(duì)不同給水流量樣本匹配汽水分離器位置獲得符合汽輪機(jī)的進(jìn)汽參數(shù)。表2為不同給水流量樣本計(jì)算結(jié)果。其中,設(shè)計(jì)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度為471W/m2,汽水分離器壓降為2%,表中Nz代表汽水分離器前的集熱器個(gè)數(shù),即預(yù)熱蒸發(fā)段集熱器個(gè)數(shù)。

    表2 不同給水流量計(jì)算結(jié)果

    由聚光集熱場(chǎng)出口與汽機(jī)進(jìn)口間有一定距離會(huì)產(chǎn)生壓力損失,因此設(shè)計(jì)時(shí)聚光集熱場(chǎng)產(chǎn)生的蒸汽壓力應(yīng)當(dāng)略高于汽機(jī)進(jìn)口參數(shù)。表2數(shù)據(jù)顯示,當(dāng)給水流量為3.4kg/s時(shí),蒸汽壓力略高于汽機(jī)進(jìn)汽參數(shù),11排集熱管產(chǎn)生的蒸汽量實(shí)發(fā)總功率為5MW,符合項(xiàng)目要求。因此,設(shè)計(jì)太陽(yáng)輻射強(qiáng)度為471W/m2,給水流量為3.4kg/s,進(jìn)口壓力為5.33MPa;單排集熱器250個(gè),總長(zhǎng)1000m;汽水分離器位于第209段集熱器與210段集熱器之間,預(yù)熱蒸發(fā)段總長(zhǎng)836m,過(guò)熱段總長(zhǎng)164m,系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況下發(fā)電效率為16.75%。

    4 結(jié)語(yǔ)

    本文基于南京地區(qū)太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度變化規(guī)律,設(shè)計(jì)一個(gè)無(wú)儲(chǔ)熱的太陽(yáng)能槽式直接蒸汽發(fā)電系統(tǒng)。由于南京地區(qū)全年太陽(yáng)能輻射強(qiáng)度差異較大,平均輻射強(qiáng)度較低,為了增加設(shè)備的發(fā)電能力,集熱場(chǎng)的設(shè)計(jì)規(guī)模偏大,高輻射季節(jié)或時(shí)段產(chǎn)生的蒸汽超過(guò)汽機(jī)的需要,導(dǎo)致蒸汽過(guò)剩,因此有必要采取儲(chǔ)能措施提高太陽(yáng)能熱利用效率。

    [1]王軍,張耀明.DSG技術(shù)在槽式太陽(yáng)能熱發(fā)電中的實(shí)踐[J].太陽(yáng)能學(xué)報(bào),2007,3:20-22.

    [2]Eck M,W D Steinmann.Modelling and Design of Direct Solar Steam Generating Collector Fields[J].Journal of Solar Energy Engineering,2005,127(8):371-380.

    [3]Goebel O.Modelling of two-phase stratified an annular flow in heated horizontal tubes[C]//Proc of Int Engineering Foundation 3rdConf Irsee,Germany,1997.

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