膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍長期滑動承載力測試

石 湘，楊 彬，展旭和，程 陽

(1.中國海洋大學(xué)工程學(xué)院，山東青島 266100;2.海洋石油工程(青島)有限公司，山東青島 266520)

膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍是一種新型的修復(fù)加固技術(shù)，主要用于維修海洋工程結(jié)構(gòu)的水下受損桿件，它具有滑動承載力高、允許制造公差大、施工時間短和施工成本低的優(yōu)點［1-2］。國外Monash大學(xué)的Grundy等對使用膨脹劑產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力的樁/套管灌漿連接進(jìn)行了剪切/粘結(jié)強(qiáng)度的試驗研究［3］;趙曉玲等對這種預(yù)應(yīng)力樁/套管連接在大振幅動力荷載作用下的性能進(jìn)行了試驗研究［4］。國內(nèi)浙江大學(xué)的金偉良、龔順風(fēng)對傳統(tǒng)灌漿卡箍技術(shù)進(jìn)行了理論分析和試驗研究［5-6］;同濟(jì)大學(xué)的蔣首超對預(yù)應(yīng)力樁/套管灌漿連接的最新進(jìn)展進(jìn)行了總結(jié)，包括影響其性能的參數(shù)、失效模式和物理性能等［7］;中國海洋大學(xué)的石湘等對膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍技術(shù)進(jìn)行了大量的物理模型試驗研究［1-2］，試驗結(jié)果表明，膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍能在短期內(nèi)迅速獲得膨脹壓力并達(dá)到最大2.5 MPa的滑動應(yīng)力，符合大多數(shù)水下結(jié)構(gòu)的修復(fù)加固要求。但是，由于觀察到膨脹灌漿性能比普通灌漿難于控制，再加上對這種灌漿材料長期穩(wěn)定性的質(zhì)疑，致使這項技術(shù)一直沒有在海洋工程實踐中得到應(yīng)用［8］。

膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍的長期承載性能主要受到兩個因素影響:灌漿的收縮徐變和膨脹劑的性能。在膨脹劑的作用下，灌漿環(huán)有體積膨脹趨勢但受到卡箍鞍板抑制而產(chǎn)生膨脹壓力。在這種預(yù)應(yīng)力的長期作用下，灌漿環(huán)可能會發(fā)生徐變松弛從而減弱膨脹壓力。在灌漿完畢的長時間內(nèi)，徐變作用是否會減弱膨脹卡箍的長期膨脹壓力，膨脹劑的長期膨脹補(bǔ)償作用能否消除徐變對長期膨脹壓力的不利作用，這些都對該類型卡箍的長期承載性能有著至關(guān)重要的影響。對膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍的長期滑動承載力進(jìn)行了試驗研究，并對試驗結(jié)果進(jìn)行了分析總結(jié)。

1 卡箍試件設(shè)計及測試方法

1.1 試件結(jié)構(gòu)介紹

試驗一共使用9套卡箍試件，并將它們進(jìn)行編號(如表1所示)?？ü吭嚰Ｐ头譃锳、B兩類結(jié)構(gòu)尺寸，其中A類卡箍共有4套試件，其結(jié)構(gòu)尺寸如圖1、2所示，鞍板總長度為410 mm，毎側(cè)有6個雙頭螺栓。B類卡箍共有5套試件，與A類卡箍不同，B類卡箍鞍板總長度為460 mm，毎側(cè)有5個雙頭螺栓，其它部分的結(jié)構(gòu)尺寸基本相同?？ü吭嚰校M損傷構(gòu)件的內(nèi)管從正中間斷為兩段，之間用木塞對正連接，外端都設(shè)有用于做拉伸試驗的拉頭。

圖1 卡箍試件結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Structure diagram of clamp model

圖2 卡箍試件結(jié)構(gòu)截面示意Fig.2 Section diagram of clamp structure

1.2 膨脹劑及水泥漿配比

試驗中使用的膨脹劑是石家莊市功能建材有限公司FEA100膨脹劑，這是一種低干縮、高補(bǔ)償效率的全補(bǔ)償型混凝土膨脹劑，它的主要原料為高級硫鋁酸鹽熟料、活性氧化鈣熟料、優(yōu)質(zhì)硬石膏及明礬石［9］。

灌漿的主要成分為水泥、膨脹劑和粉煤灰。水泥采用的是山水牌PO42.5水泥，并在漿體中摻入了3%的二級粉煤灰以改善灌漿的工作性能。為了比較膨脹劑摻量對長期承載性能的影響，試驗使用了8%、10%、12%、15%四種膨脹劑摻量(內(nèi)摻)，水灰比為0.45。各個卡箍試件的詳細(xì)灌漿成分和配合比如表1所示。

表1 灌漿成分表Tab.1 Chemical composition of grout

1.3 試件的制作、養(yǎng)護(hù)及測試

將受損內(nèi)管置于卡箍鞍板之間，用雙頭螺栓緊固，先充水檢查試件的水密封性，調(diào)整密封件以防止?jié)B漏。卡箍的上下兩側(cè)各有一個灌漿口，下為進(jìn)漿口，上為出漿口(如圖2所示)，灌漿前先把試件沒于水中使灌漿空腔充滿水，然后再將水泥漿從進(jìn)漿口灌入，逐步將空腔中的水排出，直到出漿口流出水泥漿并檢查出漿口水泥漿密度與進(jìn)漿口一致為止。灌漿完畢后，封堵進(jìn)出漿口，將卡箍試件放置于水箱中養(yǎng)護(hù)358天，然后置于空氣中7天，使試件干固以便于測試，總計養(yǎng)護(hù)期為一年。

在卡箍試件的養(yǎng)護(hù)期間，使用游標(biāo)卡尺(精度為0.01 mm)定期測量卡箍的螺栓長度，如圖3所示。為了保證測量精度，將螺栓兩端打磨成錐形，如圖1所示。具體的測量時間點為:灌漿完畢后的第7天、28天、60天、90天、120天……，一直到一年養(yǎng)護(hù)期完畢為止，每次測量的同時記錄當(dāng)時的環(huán)境溫度。然后將在水中養(yǎng)護(hù)了一年的卡箍試件放置在萬能試驗機(jī)上，進(jìn)行拉伸試驗以測試其滑動承載力，如圖4所示?？ü吭嚰煸囼炌戤吅螅瑢㈦p頭螺栓拆卸下來，測量其自由長度，以便通過螺栓伸長量計算灌漿卡箍的膨脹壓力。

圖3 螺栓長度的測量Fig.3 Measurement of bolt length

圖4 卡箍試件滑動承載力的測試Fig.4 Test on slip capacity of clamp model

2 試驗結(jié)果及分析

2.1 膨脹壓力的長期監(jiān)測

通過定期測量卡箍試件的螺栓長度，可以得到卡箍在養(yǎng)護(hù)期間的螺栓長度變化情況。因為致使螺栓長度發(fā)生變化的拉伸力是由卡箍內(nèi)灌漿膨脹受限產(chǎn)生的膨脹壓力提供的，所以螺栓長度的變化情況反映了卡箍內(nèi)部膨脹壓力的變化趨勢。通過測量螺栓的伸長量能夠計算出卡箍內(nèi)部灌漿對內(nèi)管外表面的膨脹壓力［2，10］，長期監(jiān)測結(jié)果如圖 5 所示。

圖5顯示了3種膨脹劑摻量即10%、12%和15%試件的長期膨脹壓力，從測試結(jié)果可知，膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍會在灌漿完畢的前7天內(nèi)迅速獲得大部分的膨脹壓力，并且在隨后的一年時間內(nèi)膨脹壓力值稍微有所下降但總體來說基本保持穩(wěn)定。這說明摻加了FEA100的灌漿有著良好的長期膨脹性能，能夠消除灌漿收縮徐變產(chǎn)生的不良影響。需要說明的是在測量卡箍螺栓長度的過程中，由于時間跨度大(一年)，測量時的環(huán)境溫度不同存在熱脹冷縮，影響了螺栓長度的測量精度，從而影響了膨脹壓力的計算精度。由于三個試件的灌制時間不同，測量時各自所處的環(huán)境溫度不同，使得圖5中在相同時間點上的各個試件膨脹壓力數(shù)值有所偏差，但對于同一個試件，在整個監(jiān)測時間段內(nèi)其膨脹壓力的整體變化趨勢是準(zhǔn)確的。

圖5 內(nèi)管所受膨脹壓力的長期測試結(jié)果Fig.5 Long-term test result of expansive pressure on internal tube

2.2 長期滑動應(yīng)力和膨脹壓力的試驗測試

將在水中養(yǎng)護(hù)了一年的卡箍試件放置在萬能試驗機(jī)上，然后進(jìn)行拉伸試驗測試其滑動承載力，通過滑動承載力可以計算出卡箍試件的滑動應(yīng)力，通過測量拉伸前后卡箍試件上雙頭螺栓的長度變化，可以計算出膨脹灌漿環(huán)產(chǎn)生的膨脹壓力［2，10］，具體結(jié)果如表2所示。

表2 卡箍試件的長期滑動應(yīng)力和長期膨脹壓力Tab.2 Long-term slip stress and long-term expansive pressure of clamp specimens

從表中可知，長期膨脹壓力和長期滑動應(yīng)力隨著膨脹劑摻量的增加而增大?？ü吭谂蛎泟搅繛?5%時達(dá)到最大為2.62 MPa的長期膨脹壓力和最大為2.97 MPa的長期滑動應(yīng)力。

2.3 長期膨脹壓力分析及與短期膨脹壓力對比

將卡箍試件的長期膨脹壓力(1年養(yǎng)護(hù))與文獻(xiàn)［2］的短期膨脹壓力(28天養(yǎng)護(hù))進(jìn)行繪制，如圖6所示。可以看出在膨脹劑不同摻量下卡箍的長期膨脹壓力都明顯高于短期膨脹壓力。

表3中計算出膨脹劑四種摻量下長期和短期膨脹壓力的平均值以及長期壓力相對于短期壓力的增長率，可以看出卡箍長期試件的膨脹壓力明顯高于短期試件的測試平均值，平均增長率為35.8%。膨脹劑四種摻量中，摻量15%的卡箍試件長期膨脹壓力增長率最高。

表3 平均長期膨脹壓力與短期膨脹壓力對比Tab.3 Comparison of mean expansive pressures between long-term and short-term specimens

2.4 長期滑動應(yīng)力分析及與短期滑動應(yīng)力對比

將卡箍試件的長期滑動應(yīng)力(1年養(yǎng)護(hù))與文獻(xiàn)［2］的短期滑動應(yīng)力(28天養(yǎng)護(hù))進(jìn)行繪制，如圖7所示。可以看出膨脹劑不同摻量下卡箍的長期滑動應(yīng)力都明顯高于短期滑動應(yīng)力。

圖6 卡箍長期試件與短期試件的膨脹壓力Fig.6 Expansive pressures of long-term and short-term clamp specimens

圖7 卡箍長期試件與短期試件的滑動應(yīng)力Fig.7 Slip stresses of long-term and short-term clamp specimens

表4中計算出膨脹劑四種摻量下長期和短期滑動應(yīng)力的平均值以及長期應(yīng)力相對于短期應(yīng)力的增長率?？梢钥闯鲩L期試件的滑動應(yīng)力高于短期試件的測試平均值約35.9%。膨脹劑四種摻量中，摻量8%的卡箍試件滑動應(yīng)力增長率最高，滑動應(yīng)力增長率隨著膨脹劑摻量的增加呈下降趨勢。

膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍的滑動承載力由灌漿環(huán)內(nèi)表面與內(nèi)管外表面這一界面之間的化學(xué)粘結(jié)力和摩擦力兩部分構(gòu)成。試驗結(jié)果表明長期滑動應(yīng)力大于短期滑動應(yīng)力，經(jīng)分析是由兩方面的原因產(chǎn)生:其一是FEA100膨脹劑中的氧化鈣成分能夠增加灌漿環(huán)的長期密實性［9］，從而增加了界面之間的化學(xué)粘結(jié)力。其二是卡箍結(jié)構(gòu)(包括密封結(jié)構(gòu))對灌漿膨脹的良好限制作用有利于長期膨脹壓力的形成和積累，并使得灌漿環(huán)處于三向受壓狀態(tài)下，進(jìn)而提高了界面之間的摩擦力，因此使得灌漿卡箍的長期承載性能優(yōu)于短期承載性能。

表4 平均長期滑動應(yīng)力與短期滑動應(yīng)力對比Tab.4 Comparison of mean slip stresses between long-term and short-term specimens

3 結(jié)語

對膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍的長期滑動承載力進(jìn)行了試驗研究。結(jié)果表明:與28天養(yǎng)護(hù)期試件相比，一年養(yǎng)護(hù)期試件的膨脹壓力和滑動應(yīng)力并沒有下降，反而有所提高，膨脹壓力的平均增長率為35.8%，滑動應(yīng)力的平均增長率為35.9%。經(jīng)分析，這種提高主要是由于膨脹劑中的氧化鈣成分對灌漿長期密實性的提高以及卡箍結(jié)構(gòu)對灌漿膨脹的良好限制作用而產(chǎn)生的。總之，膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍的長期承載性能并沒有受到純水泥灌漿收縮徐變的不利影響，反而具有很好的長期承載能力和耐久性，能夠滿足多數(shù)水下構(gòu)件和管線的加固要求，適合在海洋結(jié)構(gòu)物中進(jìn)行工程應(yīng)用。

［1］ 楊 彬，石 湘，李華軍.膨脹式自應(yīng)力灌漿卡箍壓力測定方法［J］.海洋工程，2010，28(3):80-85.

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