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    陶瓷基復合裝甲防12.7 mm穿甲燃燒彈的靶試研究(Ⅲ)

    2013-10-08 07:28:30丁華東方寧象王玉湘張國軍
    裝甲兵工程學院學報 2013年1期
    關鍵詞:燃燒彈面密度板結構

    丁華東,方寧象,王玉湘,張國軍,許 藝

    (1.裝甲兵工程學院裝備再制造技術國防科技重點實驗室,北京100072;2.浙江立泰復合材料有限公司,浙江德清313219)

    以裝甲鋼為評價基準,陶瓷具有硬度高、密度低、韌性低的特性;高分子材料則具有韌性極好,但硬度和密度更低的特性。在防彈方面,陶瓷、裝甲鋼和高分子材料都有其優(yōu)勢和劣勢。通過三者的合理組合,構成陶瓷基復合裝甲,從而既綜合利用其優(yōu)勢,又在很大程度上避免其不足,這是提高裝甲防護能力和減小裝甲質(zhì)量的有效途徑[1-2]。

    在文獻[1]和[2]的基礎上,為降低防護面密度和充分發(fā)揮高分子材料韌性好的優(yōu)勢,基于陶瓷和高分子材料的特性,筆者設計制備了由Al2O3陶瓷和高分子材料構成的陶瓷基復合裝甲板,并靶試考核其抗12.7 mm穿甲燃燒彈的防護能力,為陶瓷基復合裝甲板的設計和制備提供依據(jù)。

    1 靶板設計

    靶板尺寸約為300 mm×300 mm×35 mm。Al2O3層是由編號1-10的小板按上、中、下3組拼裝而成。其中編號為1-8的小板尺寸為100 mm×100 mm×20 mm,編號9、10的小板尺寸為100 mm×50 mm×20 mm。靶板結構如圖1、2所示,各層材料間膠粘工藝同文獻[1]。防護面密度 ρA為91.22 kg/m2,取值為92 kg/m2。600D腈綸的密度為0.8 g/cm3;無紡布的密度為0.5 g/cm3;Al2O3陶瓷的密度為3.9 g/cm3;PE的密度為0.96 g/cm3。為便于搬運,用一層黑色纖維布包覆裝甲板,其對防護的影響可忽略。

    圖1 靶板厚度方向結構示意圖

    圖2 Al2O3陶瓷層拼裝結構示意圖(圖中數(shù)字為編號)

    復合裝甲板設計思路為:

    1)利用Al2O3陶瓷硬度高的特點,要求在彈丸與其碰撞時將彈丸撞碎,以降低和消散彈丸的穿甲能力;

    2)腈綸和無紡布的作用是阻止穿甲彈直接與陶瓷板碰撞,以減少彈靶碰撞應力波對Al2O3陶瓷的傷害,尤其是其中的張應力波;

    3)12 mm厚的PE層放在Al2O3陶瓷板后,PE層的背面是自由面,以充分利用PE韌性好的特性,使其沿彈丸前進方向可以不受約束地變形,其目的是通過PE層的整體變形,消耗彈丸穿過陶瓷板后的殘余動能,同時也防止彈丸碎片和Al2O3陶瓷碎片的飛濺,即防二次效應。

    2 靶試結果

    靶試條件:現(xiàn)役12.7 mm穿甲燃燒彈,射距100 m,垂直入射。通過JYJ98A水平天幕靶,用XG2002電子測試儀測量彈丸出口25 m處的速度,標為V25,V25實測值為810 m/s。靶板固定方式如圖3所示,彈著點大約位于圖2中1、2、4號陶瓷片的交界處偏1號的位置,靶試結果如圖4-6所示。

    圖3 靶架上的靶板

    圖4 著彈后的靶板(V25為810 m/s)

    圖5 靶板前的彈丸碎體

    圖6 夾在Al2O3陶瓷層與PE層間的彈丸殘體

    比較圖2-4,可以判定靶試后靶板中Al2O3陶瓷拼裝的上組(1、2、3 號)與中組(9、4、5、10 號)已不在同一平面,即在彈丸沖擊作用下,上組已沿上、中組的接縫向后(彈丸前進方向)破碎了,只是由于PE層的包覆作用,彈丸才沒有貫穿靶板,靶板向后隆起一個鼓包,鼓包沿彈丸前進方向的最大位移約為200 mm,故從應用角度看,該靶板仍有不足,這種結構還不便于實際應用。但按照靶試考核標準,靶板抗住了彈丸的打擊,并且在靶板背面無二次效應,屬于合格防護。

    3 討論

    彈丸著靶后因與Al2O3陶瓷板碰撞而被撞碎,圖5為靶板前發(fā)現(xiàn)的彈丸破碎體,圖6為彈丸的彈芯殘體,彈芯殘體長度約為21 mm,約為原彈芯長度的40%(12.7 mm穿甲燃燒彈的彈芯原長度為51.4~52.2 mm),說明陶瓷層的硬度和厚度都達到了設計的要求,即把彈丸撞碎,以降低和消散彈丸的穿甲能力。也許陶瓷層還有減小厚度的空間。文獻[1]的靶板也撞碎了12.7 mm穿甲燃燒彈彈丸,而且其Al2O3板的厚度為12 mm,這說明12 mm厚的Al2O3板足以撞碎彈丸。

    靶板的PE背層在破碎Al2O3和彈丸殘體的作用下,產(chǎn)生一個鼓包并向彈丸前進方向移動達200 mm,這肯定不是靶板實際應用所期望的。圖1靶板結構設計為PE層的變形提供了充分的條件,但也至少存在2個不足:一是靶板背面剛度不足,造成變形過大;二是Al2O3板與PE層間的膠粘強度遠低于PE層自身的抗拉強度,膠粘強度與PE的抗拉強度不匹配,這是靶板背面變形過大的一個原因。只有使Al2O3板與PE層間的結合強度與PE的抗拉強度相匹配,才能充分發(fā)揮PE材料韌性好和抗拉強度高的優(yōu)勢。

    4 改進靶板結構的方案

    改進后的目標:要防住100 m垂直入射的12.7 mm穿甲燃燒彈;靶試后靶板背面不產(chǎn)生二次效應;防護面密度不高于92 kg/m2。

    本文共設計3個方案。為便于說明設計方案,采用圖7的坐標方法表示靶板的三維尺度。

    圖7 靶板的相關坐標(ox為厚度方向)

    方案1:對現(xiàn)有靶板略作改進,靶板結構如圖8所示。Al2O3小片組合成300 mm×300 mm×20 mm的陶瓷板,然后用PE纏繞該陶瓷板,每一層PE或者每3層PE間涂抹膠,完成PE層間的膠粘??拷沾砂宓腜E層間宜每一層都涂抹膠,以求陶瓷板受壓應力,且PE層有一定的剛性;靠外層的可每3層PE間涂抹膠,以求PE層有一定的延展性,消耗彈丸的動能和波能量。

    靶板外形尺寸大約為312 mm×300 mm×32 mm,防護面密度接近90 kg/m2。防護效果應該高于圖1的靶板,經(jīng)過靶試改進后,還有降低靶板厚度和防護面密度的空間。

    圖8 方案1的靶板結構示意圖

    該方案作為單獨的防護靶板是可行的,若用圖8的靶板組合成更大的靶板,則靶板拼接處面臨12 mm寬、32 mm厚的PE層單獨防穿甲彈的局面,故方案1的裝甲板不宜用于組合更大的靶板。

    方案2:靶板結構如圖9所示。靶板的防護面密度為81.84 kg/m2,簡化為82 kg/m2。各層間涂抹膠以完成粘結,用膠量越少越好。

    圖9 方案2的靶板結構示意圖(xoz平面)

    方案3:方案3是方案2的修改版,即用2 mm的PE纏繞圖9中厚度為6 mm的Al2O3層,獲得圖10的結構,防護面密度仍為82 kg/m2,其防護能力應高于方案2。

    圖10 方案3的靶板結構示意圖

    因為12.7 mm穿甲燃燒彈彈徑D=13.01 mm,彈芯徑d=10.8~10.9 mm,當用圖10靶板組合成更大靶板時,在6 mm厚的Al2O3層拼接處有寬4 mm、厚6 mm的陶瓷縫,4 mm小于10.8~10.9 mm的彈芯徑,Al2O3的硬度又高于彈芯的硬度,若彈丸恰恰打在6 mm厚的 Al2O3層拼接處的中心,則Al2O3層將會切削彈丸,大大降低彈丸的穿甲能力;若彈丸沒有打在陶瓷縫的中心,則陶瓷對彈丸有偏彈的效應,也大大降低彈丸的穿甲能力;何況該陶瓷縫還填充有PE層,故該陶瓷板縫并不是靶板的防護弱點。以前類似的陶瓷接縫靶試已驗證了關于切削彈丸和偏彈認識。該方案彌補了方案1的不足,可用于組合成更大的靶板。

    5 結論

    由Al2O3陶瓷、PE材料、600D晴綸和無紡布構成的陶瓷基復合裝甲板,能防住100 m垂直入射的12.7 mm現(xiàn)役穿甲燃燒彈,靶板防護面密度為92 kg/m2,靶板能“撞碎”彈丸,彈丸破碎后可用于穿甲的彈芯長度約為原彈芯長度的40%;靶板背層的PE雖有鼓包并向后移動200 mm,但仍能有效消除二次效應。

    致謝:感謝中國兵器裝備集團第208研究所檢測室郭洪濤主任和田貴義高工在靶試中給予的支持和幫助!

    [1] 丁華東,方寧象,劉云峰,等.陶瓷基復合裝甲防12.7 mm穿甲燃燒彈的靶試研究(Ⅰ)[J].裝甲兵工程學院學報,2012,26(1):78-81.

    [2] 丁華東,方寧象,劉云峰,等.陶瓷基復合裝甲防12.7 mm穿甲燃燒彈的靶試研究(Ⅱ)[J].裝甲兵工程學院學報,2012,26(2):77-79.

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