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    高速空心滾子軸承的性能研究*

    2013-09-29 12:16:48劉彥奎關(guān)天民魏延剛段立江
    制造技術(shù)與機(jī)床 2013年8期
    關(guān)鍵詞:浴盆離心力滾子

    劉彥奎 關(guān)天民 魏延剛 段立江

    (①大連交通大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院,遼寧大連 116028;②中海油田服務(wù)股份有限公司,天津 300450)

    以高切削速度、高進(jìn)給速度和高加工精度為特征的高速加工與精密加工、高能束加工和柔性自動(dòng)化加工一起被稱為當(dāng)代四大先進(jìn)制造技術(shù)。目前,某些高速加工中心的主軸轉(zhuǎn)速可以達(dá)到30 000~60 000 r/min,而軸承作為高速主軸的支撐構(gòu)件,對(duì)其轉(zhuǎn)速性能的要求也就越來(lái)越高[1]。

    由于圓柱滾子軸承在工作過(guò)程中,滾子不僅繞著自己的軸線自轉(zhuǎn),還要繞著軸承的軸線進(jìn)行公轉(zhuǎn),所以在滾子和軸承外圈滾道之間會(huì)產(chǎn)生離心力作用。在中、低速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),與作用在軸承上的載荷所引起的滾子載荷相比,離心力引起的載荷很小,可以忽略不計(jì)。但在高轉(zhuǎn)速下,滾子離心力將改變作用載荷在滾子間的分布情況,同時(shí)導(dǎo)致外圈的應(yīng)力和變形過(guò)大,從而使軸承過(guò)早產(chǎn)生疲勞失效。目前,為解決高速軸承中滾子的離心力過(guò)大這一難題所采用的方法主要有兩種:第一種是采用陶瓷軸承,但是陶瓷軸承的加工制造成本較高,且陶瓷軸承的開發(fā)主要集中在球軸承上[2];第二種方法就是采用空心滾子軸承,由于此類軸承中的滾子采用了空心結(jié)構(gòu),因而可以大大降低滾子的重量,從而減小高速時(shí)滾子的離心力。然而關(guān)于空心滾子軸承的關(guān)鍵技術(shù)為美國(guó)等發(fā)達(dá)國(guó)家的軸承企業(yè)所壟斷,雖然國(guó)內(nèi)也有一些學(xué)者對(duì)空心滾子軸承的性能進(jìn)行了研究,然而這些研究大多基于經(jīng)典的力學(xué)理論[3-4],且都沒有針對(duì)高速空心滾子軸承的應(yīng)力分布情況進(jìn)行研究。本文應(yīng)用先進(jìn)的非線性有限元軟件ABAQUS合理建立了空心圓柱滾子軸承的整體有限元分析模型,研究了高速時(shí)空心滾子軸承的應(yīng)力分布情況,并對(duì)滾子的空心度進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)。研究結(jié)果,為高速空心圓柱滾子軸承的設(shè)計(jì)開發(fā)提供了理論依據(jù)。

    1 模型的建立

    所選某主軸軸承的主要參數(shù)為:滾子數(shù)目z=14,滾子半徑Ro=14 mm,滾子長(zhǎng)度L=44 mm,外圈內(nèi)徑R1=92.75 mm,內(nèi)圈外徑R2=64.75 mm,彈性模量E=207 000 MPa,泊松比為0.3,軸承所受徑向工作載荷Fr=16 173 N,軸承過(guò)盈量為0.05 mm。

    為簡(jiǎn)化分析,根據(jù)接觸力學(xué)的有關(guān)理論[5],將空心圓柱滾子軸承作為平面應(yīng)變問題處理,且假定軸承外圈固定,內(nèi)圈轉(zhuǎn)動(dòng),轉(zhuǎn)速n=30 000 r/min。

    在ABAQUS中建立好的,與上述參數(shù)相同的空心滾子軸承有限元網(wǎng)格模型如圖1所示,該模型包括了31 766個(gè)節(jié)點(diǎn)和29 120個(gè)單元。對(duì)建立好的模型合理施加邊界條件并進(jìn)行有限元計(jì)算,得到預(yù)負(fù)荷空心圓柱滾子軸承的應(yīng)力云圖如圖2所示。并通過(guò)對(duì)大量模型的分析研究,得到了高速空心圓柱滾子軸承的應(yīng)力分布規(guī)律及其隨空心度的變化情況。

    2 計(jì)算結(jié)果與分析

    2.1 空心度對(duì)接觸應(yīng)力的影響

    空心度是指空心滾子的空心半徑與滾子半徑之比,它是空心圓柱滾子軸承的重要參數(shù),若空心度太小則無(wú)法體現(xiàn)空心滾子的優(yōu)越性,而空心度太大又會(huì)使軸承承載能力大大降低,因而取滾子的空心度為50%~80%的軸承為研究對(duì)象,并將所得結(jié)果與實(shí)心滾子軸承進(jìn)行對(duì)比,從而充分體現(xiàn)空心滾子軸承的優(yōu)越性。同時(shí)還可以根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)空心度進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),得到不同空心度時(shí),內(nèi)外圈的最大接觸應(yīng)力(也即滾子與內(nèi)外圈的最大接觸應(yīng)力)以及最大接觸應(yīng)力的發(fā)生位置見表1。其中,最大接觸應(yīng)力的發(fā)生位置是以發(fā)生最大接觸應(yīng)力位置的滾子號(hào)來(lái)標(biāo)記的,規(guī)定最下面的滾子為1號(hào)滾子,逆時(shí)針滾子號(hào)依次遞增。

    通過(guò)表1可以看出,在計(jì)入滾子離心力的高速軸承中,滾子與外圈的最大接觸應(yīng)力大于滾子與內(nèi)圈的最大接觸應(yīng)力,這進(jìn)一步表明在高速軸承中滾子的離心力是不可忽略的,離心力的存在使軸承的應(yīng)力分布情況發(fā)生了很大改變。從表1中還可以發(fā)現(xiàn),與實(shí)心滾子軸承相比,空心滾子軸承的內(nèi)外圈接觸應(yīng)力要比實(shí)心滾子軸承的小,且隨著空心度的增加接觸應(yīng)力逐漸減小。另外,在實(shí)心滾子和空心度較小時(shí),軸承最大接觸應(yīng)力的出現(xiàn)在3號(hào)和13號(hào)滾子與外圈接觸處,而空心度較大時(shí),軸承的最大接觸應(yīng)力出現(xiàn)在1號(hào)滾子與外圈的接觸處。

    表1 軸承的接觸應(yīng)力

    以上僅研究了軸承的最大接觸應(yīng)力及發(fā)生位置,接下來(lái)研究不同空心度時(shí),軸承中各滾子的接觸應(yīng)力情況,從而獲得滾子接觸應(yīng)力的周期變化規(guī)律,為滾子的壽命設(shè)計(jì)提供依據(jù)。所得不同空心度時(shí),滾子的最大接觸應(yīng)力變化規(guī)律曲線如圖3所示。其中,cp-00表示的是實(shí)心滾子的最大接觸應(yīng)力情況,而cp-50表示的是滾子空心度為50%時(shí)的滾子最大接觸應(yīng)力情況,其它的以此類推。

    通過(guò)圖3可以明顯看出,不同空心度時(shí),滾子的最大接觸應(yīng)力在一個(gè)周期內(nèi)的變化規(guī)律類似,都基本符合“浴盆曲線”的變化規(guī)律,在滾子處于軸承的下半圈時(shí),滾子的最大接觸應(yīng)力較大,也即“浴盆曲線”的盆頂部分。在滾子處于軸承的上半圈時(shí),滾子的接觸應(yīng)力較小,也即“浴盆曲線”的盆底部分。另外,從圖3的曲線中還可以發(fā)現(xiàn),對(duì)于實(shí)心滾子軸承,其3號(hào)和13號(hào)滾子的接觸應(yīng)力最大,且在此處接觸應(yīng)力的突變較嚴(yán)重,而對(duì)于空心滾子軸承,其接觸應(yīng)力變化規(guī)律曲線總體較平緩,但隨著空心度的增加,滾子的接觸應(yīng)力在一個(gè)周期內(nèi)的變化幅度增大,也即“浴盆曲線”的盆底到盆頂?shù)母叨仍黾?。而在圖中“浴盆曲線”的位置隨著空心度的增加逐漸降低,這說(shuō)明滾子的最大接觸應(yīng)力隨著空心度的增加是逐漸變小的,也即空心度越大,滾子的最大接觸應(yīng)力越小。

    2.2 空心度對(duì)等效應(yīng)力的影響

    以上是對(duì)高速空心滾子軸承接觸應(yīng)力的分析,接下來(lái)研究等效應(yīng)力的分布情況。不同空心度時(shí),高速空心滾子軸承各構(gòu)件的最大等效應(yīng)力見表2。

    表2 軸承的等效應(yīng)力

    通過(guò)表2可以看出,滾子的最大等效應(yīng)力在軸承的各個(gè)構(gòu)件中是最大的,且其數(shù)值隨著滾子空心度的增加先變小后變大,但總體來(lái)說(shuō)空心滾子的最大等效應(yīng)力要小于實(shí)心滾子的最大等效應(yīng)力。在滾子的空心度增大到70%時(shí),滾子的最大等效應(yīng)力達(dá)到最小,然后隨著空心度的繼續(xù)增加,滾子的最大等效應(yīng)力又會(huì)逐漸變大,而在滾子空心度達(dá)到80%時(shí),滾子的最大等效應(yīng)力會(huì)出現(xiàn)較大突變,且最大等效應(yīng)力發(fā)生位置不是在滾子與外圈接觸處,而是在空心滾子的內(nèi)壁。內(nèi)圈與外圈的最大等效應(yīng)力都是隨著空心度的增加而逐漸減小,這是因?yàn)殡S著空心度的增加,滾子與內(nèi)外圈的接觸半帶寬變大導(dǎo)致的。

    圖4給出的是滾子的等效應(yīng)力變化規(guī)律曲線,其中sv-00表示的是實(shí)心滾子軸承的等效應(yīng)力變化情況,而sv-50表示的是空心度為50%時(shí)滾子的最大等效應(yīng)力變化情況,其它的以此類推。通過(guò)圖4可以明顯看出,在不同空心度時(shí),滾子的最大等效應(yīng)力在一個(gè)周期內(nèi)的變化規(guī)律與滾子的最大接觸應(yīng)力變化規(guī)律類似,也是一條“浴盆曲線”。“浴盆曲線”的深度隨著空心度的增大而增大,也即滾子最大等效應(yīng)力的變化幅度增大。在空心度小于等于70%時(shí),滾子的最大等效應(yīng)力變化規(guī)律與接觸應(yīng)力變化規(guī)律一樣,都是隨著空心度的增加曲線位置逐漸降低,也即最大等效應(yīng)力逐漸減小。在空心度大于70%時(shí),滾子的最大等效應(yīng)力曲線與其他曲線出現(xiàn)相交的情況,也即滾子的最大等效應(yīng)力隨著空心度的增大而增大。

    3 結(jié)語(yǔ)

    在有限元軟件ABAQUS,合理建立了高速空心圓柱滾子軸承的整體有限元模型,研究了一定工況條件下,滾子的空心度對(duì)軸承應(yīng)力的影響情況,具體得到如下結(jié)論:(1)在高速軸承中,采用空心滾子可以大幅度減小軸承中各構(gòu)件的接觸應(yīng)力,軸承的最大接觸應(yīng)力隨著空心度的增大而減小,且發(fā)生位置也有所變化。(2)滾子的最大接觸應(yīng)力在一個(gè)周期內(nèi)的變化規(guī)律是一條“浴盆曲線”,且隨著空心度的增加曲線位置逐漸降低,但“浴盆曲線”深度逐漸增加。(3)采用空心滾子可以大幅度減小軸承中各構(gòu)件的等效應(yīng)力,但空心度太大時(shí)會(huì)導(dǎo)致滾子內(nèi)壁等效應(yīng)力過(guò)大。在本文工況條件下,空心度為70%時(shí)計(jì)算結(jié)果最優(yōu)。(4)滾子的最大等效應(yīng)力在一個(gè)周期內(nèi)的變化規(guī)律也符合“浴盆曲線”,在空心度小于70%時(shí),滾子最大等效應(yīng)力隨空心度的增加逐漸減小,而在空心度大于70%時(shí)滾子最大等效應(yīng)力隨空心度的增加逐漸增大。

    [1]馬丙輝,盧澤生.基于電主軸的高速軸承及其熱分析[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造,2008(11):1-3.

    [2]李海燕.混合陶瓷角接觸球軸承的有限元?jiǎng)討B(tài)模擬及旋滾比分析[D].天津:天津大學(xué),2007.

    [3]李偉建,潘存云,王榮吉.空心圓柱滾子軸承剛度分析[J].中國(guó)機(jī)械工程,2009,20(7):795 -798.

    [4]黃浩,張鵬順,溫建民.高速滾子軸承的剛度研究[J].中國(guó)機(jī)械工程,2001,12(11):1245 -1247.

    [5]魏延剛.無(wú)預(yù)負(fù)荷空心圓柱滾子軸承空心度的優(yōu)化設(shè)計(jì)[J].機(jī)械設(shè)計(jì),2003,20(11):20 -22.

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