顧漢清,盛勝君
(中國電子科技集團公司第三十六研究所,浙江嘉興314033)
在大功率發(fā)射機中,采用閉環(huán)自動電平控制(Automatic Level Control,ALC)實現發(fā)射功率的控制,使得發(fā)射機在不同環(huán)境條件和負載條件下輸出功率穩(wěn)定并達到額定值。ALC的設計需保證在瞬態(tài)響應過程中,避免功率放大器由于過激勵形成大功率瞬態(tài)脈沖造成的損壞;瞬態(tài)響應時間設計應遵循在保證發(fā)射機工作可靠的條件下盡量快,使發(fā)射機能滿足不同工作體制如快速跳頻通信體制。模擬電路的閉環(huán)控制如果未進行最優(yōu)化設計,雖然響應時間快,但環(huán)路響應有較大的幅度過沖(振鈴)有可能造成功率放大器損壞。采用DSP的無過沖功率控制技術在寬帶功率放大器開環(huán)增益平坦度變化很大的情況下,會導致增益小的頻點瞬態(tài)響應時間過慢,從而影響整個發(fā)射機的性能[1,2]。本文闡述了利用開關電容積分放大電路解決大功率發(fā)射機ALC電路的過沖問題,電路簡單,并采用零極點計算法,得到了環(huán)路的穿越頻率,利用相位補償,實現大功率發(fā)射機瞬態(tài)響應速度和穩(wěn)定性的最優(yōu)化。
傳統的ALC閉環(huán)控制電路如圖1所示,其實現過程如下:輸出信號經定向耦合器取樣和檢波后得到輸出電壓:
輸出電壓送去參考比較得到比較電壓:
比較電壓控制電調衰減器:
經功放放大后,得到:
可以得到:
式5中,K1K4都是常量,所以輸出功率大小只是與Vref相關的量,從而形成ALC閉環(huán)控制的過程。
由于積分電路零輸入響應的直流增益特別大,導致輸出ALC初始電壓無法收斂,接近于運放的飽和電壓,過高的ALC電壓使電調衰減器幾乎無衰減。所以,上述ALC控制過程初始狀態(tài)的過沖很難避免。
開關電容積分電路如圖2所示。在傳統積分電路的基礎上引入開關S,使積分電路變成開關電容放大器。在穩(wěn)態(tài)電路分析中,開關S的工作方式是當t=0時閉合,積分電路成了簡單的電壓跟隨器,ALC電壓保持一個合理的初始值,當t>0時,開關S打開,形成一個穩(wěn)定的時域響應,只要環(huán)路參數設計得當,環(huán)路穩(wěn)定無振蕩,就可以避免過沖的產生。
采用開關電容積分的ALC控制方法,對一個發(fā)射通路建模仿真得到的ALC控制電壓響應過程如圖3所示,電壓過沖小于5%,相應的功率過沖小于10%,指標滿足工程使用要求。
圖1 ALC閉環(huán)控制電路
圖2 開關電容積分電路
圖3 ALC電壓穩(wěn)定過程
在發(fā)射功率ALC控制過程中,其動態(tài)性能可用開環(huán)頻域指標——穿越頻率和相位裕量來衡量。其中穿越頻率反映了系統的快速性,相位裕量反映了系統的穩(wěn)定性[3]。一般地,相位裕量可由穿越頻率求得。要想加快ALC響應速度,就必須提高環(huán)路的穿越頻率,但同時要保證有足夠相位裕量使環(huán)路穩(wěn)定。穿越頻率的計算比較復雜[4],這里采用零極點計算法,更適合工程上的應用。在圖2中,其傳遞函數的表達式為:
該傳遞函數的幅頻和相頻響應如圖4所示,其零點頻率fz為:
極點頻率fp為:
圖4 環(huán)路濾波器的幅頻響應和相頻響應
基于環(huán)路濾波器的穿越頻率在工程上的計算方法和圖表[5],對于有源2次環(huán)路濾波器:
式中,k1、k2為歸一化頻率因子,fm表示穿越頻率,計算為:
這樣,在確定環(huán)路設計常數的情況下,選擇相位裕量帶寬fdL/fdH最優(yōu)值,從而實現瞬態(tài)響應的最優(yōu)值。
按照上述發(fā)射機ALC控制環(huán)路濾波器的設計方法,給出一個UHF頻段100W發(fā)射機的實例,主要設計參數為:相位裕量60°,相位裕量帶寬比5,穿越頻率15kHz,計算可得 fZ≈3.2kHz,fp≈73kHz,設計直流增益10dB,則:R1=1kΩ,R2=10kΩ,C2=5 000pF,C1=230pF。
經實測,實際ALC電路起控時間30μs,射頻包絡響應如圖5所示。
圖5 ALC射頻包絡響應
本文提出了利用開關電容和相位補償實現最優(yōu)化瞬態(tài)響應的功率控制技術,并給出了設計實例,實測結果顯示該方法具有良好的性能,證明了這種方法的可行性。
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