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    AT供電系統(tǒng)鋼軌電位的靈敏度分析

    2013-09-01 02:15:20米澤輝李群湛馬慶安胡景瑜劉小涵
    電氣技術(shù) 2013年9期
    關(guān)鍵詞:測(cè)試點(diǎn)鋼軌電導(dǎo)率

    米澤輝 李群湛 馬慶安 胡景瑜 劉小涵

    (西南交通大學(xué)電氣工程學(xué)院,成都 610031)

    牽引網(wǎng)以鋼軌和大地作為負(fù)荷電流的返回路徑[1-2],在正常運(yùn)行過程中,鋼軌相對(duì)大地具有一定的電位,會(huì)對(duì)人體、設(shè)備造成危害[3],國際標(biāo)準(zhǔn) IEC62128-1規(guī)定了其允許值[4]。

    近些年,國內(nèi)外專家對(duì)鋼軌電位問題進(jìn)行了相關(guān)研究。文獻(xiàn)[5]從兩相對(duì)稱分量法和序網(wǎng)絡(luò)角度,研究了鋼軌電位分布,該方法具有簡(jiǎn)單可行、物理概念清晰等特點(diǎn)。文獻(xiàn)[6-7]從基于多導(dǎo)體傳輸線的鏈?zhǔn)骄W(wǎng)絡(luò)角度,討論了鋼軌電位分布規(guī)律。文獻(xiàn)[8]總結(jié)了計(jì)算鋼軌電位的三種方法,序網(wǎng)模型、基于多導(dǎo)體傳輸線的鏈?zhǔn)骄W(wǎng)絡(luò)模型以及等效模型,用三種方法研究了鋼軌電位。文獻(xiàn)[9-10]研究了鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率、上下行橫連等措施對(duì)降低鋼軌電位的效果。文獻(xiàn)[11]研究了新模式、法國模式與日本模式3種 AT供電模式對(duì)鋼軌電位的影響。文獻(xiàn)[12-13]結(jié)合我國高速鐵路建設(shè)實(shí)際情況介紹了綜合接地設(shè)計(jì)方案,研究了綜合接地對(duì)降低鋼軌電位的效果。

    本文從基于多導(dǎo)體傳輸線的鏈?zhǔn)骄W(wǎng)絡(luò)模型角度,利用Matlab/Simulink建立了AT供電系統(tǒng)模型,對(duì)鋼軌電位進(jìn)行仿真計(jì)算,研究各種因素對(duì)鋼軌電位的影響。

    1 牽引網(wǎng)模型

    各種類型的牽引網(wǎng)都可用以多導(dǎo)體傳輸線為骨架的鏈?zhǔn)骄W(wǎng)絡(luò)統(tǒng)一描述,牽引網(wǎng)中的各種電氣元件,都可描述為兩類元件:縱向串聯(lián)元件和橫向并聯(lián)元件。對(duì)串聯(lián)元件和并聯(lián)元件適當(dāng)建模,通過節(jié)點(diǎn)的設(shè)置可以計(jì)算每一節(jié)點(diǎn)上各個(gè)傳輸線的電壓、電流分布情況[6,8]。

    高速鐵路一般使用 AT供電方式[11]。本文主要對(duì)全并聯(lián)復(fù)線AT牽引網(wǎng)的鋼軌電位進(jìn)行仿真計(jì)算,圖1給出了有綜合接地的全并聯(lián)復(fù)線AT牽引網(wǎng)示意圖,每隔6km上下行鋼軌、PW線、GW線作橫向連接,每隔3km將上下行PW線、GW線作橫向連接[13]。

    圖1 全并聯(lián)復(fù)線AT牽引網(wǎng)(有綜合接地)示意圖

    2 鋼軌電位的允許標(biāo)準(zhǔn)

    鋼軌電位允許標(biāo)準(zhǔn)按電壓作用時(shí)間可分為短時(shí)(t≤0.5s)、暫時(shí)(0.5s<t≤300s=和長(zhǎng)時(shí)(t>300s)3種情況,不同工況的允許值不同,根據(jù)國際標(biāo)準(zhǔn)IEC62128-1的規(guī)定,交流電氣化鐵道短時(shí)和暫時(shí)工況下的最大允許電壓見表1[4]。長(zhǎng)時(shí)工況下交流電氣化鐵道的最大允許接近電壓一般不超過 60V。在特殊困難場(chǎng)所不得超過 25V。所謂接觸電壓是指人或牲畜在接觸網(wǎng)故障時(shí)同時(shí)觸及短路徑路中兩點(diǎn)所遭受的電壓。而接近電壓則是指在接觸網(wǎng)正常工作條件下人和牲畜可能作為導(dǎo)體的一部分跨接于部分鋼軌電位間的電壓[10]。根據(jù)國際經(jīng)驗(yàn),用作計(jì)算接觸電壓的短路電流切斷時(shí)間一般采用 100ms[12],接觸電壓可以軌道電位的50%計(jì)算[13]。

    3 鋼軌電位的靈敏度分析

    本文從基于多導(dǎo)體傳輸線的鏈?zhǔn)骄W(wǎng)絡(luò)模型角度,利用Matlab/Simulink建立了全并聯(lián)復(fù)線AT供電系統(tǒng)模型,正常運(yùn)行與T-R短路時(shí),對(duì)負(fù)荷點(diǎn)、鋼軌電位取得最大值點(diǎn)(測(cè)試點(diǎn))與短路點(diǎn)進(jìn)行鋼軌電位仿真計(jì)算,擬合計(jì)算結(jié)果,對(duì)鋼軌電位進(jìn)行靈敏度分析。

    3.1 鋼軌電位的影響因素

    鋼軌電位的影響因素有很多,包括牽引網(wǎng)供電方式、上下行橫連、CPW 線、鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率、AT漏抗以及貫通地線等。本文假設(shè)牽引變壓器為單相接線,額定容量為 31.5MVA,短路電壓百分比為15%,AT變壓器容量為 8MVA,AT變壓器漏抗為0.45Ω,電力機(jī)車電流為600A,速度為350km/h[6]。AT段長(zhǎng)度為12km,軌道為無砟軌道,鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率為0.002S/km[8-10]。綜合接地系統(tǒng)采用TJ70貫通地線GW,每隔1.5km上下行鋼軌、PW線、GW線作橫向連接,每隔500m將上下行PW線、GW線作橫向連接,每隔100m在無砟軌道內(nèi)設(shè)置接地鋼筋,并將其以“T”形連接方式接入綜合接地系統(tǒng),貫通地線接地電導(dǎo)率為1.5S/km。牽引網(wǎng)參數(shù)見表2[12-13]。

    表2 牽引網(wǎng)參數(shù)

    3.2 鋼軌電位的仿真計(jì)算

    1)正常運(yùn)行時(shí)的鋼軌電位

    (1)上下行橫連對(duì)鋼軌電位的影響

    上下行鋼軌、PW 線、GW 線每隔 6km、3km與1.5km全橫連時(shí),負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位分布情況如圖2所示,上下行橫連對(duì)鋼軌電位的影響情況見表3。

    從圖2和表3中負(fù)荷點(diǎn)鋼軌電位可見,在無綜合接地時(shí),上下行鋼軌、PW線每隔3km與1.5km全橫連時(shí)的鋼軌電位最大值(209.4V與167.6V)比6km時(shí)的鋼軌電位最大值(260.8V)降低51.4V與93.2V,降低了19.7%與35.7%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位高于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位。在有綜合接地時(shí),上下行鋼軌、PW 線、GW線每隔3km與1.5km全橫連時(shí)的鋼軌電位最大值(111.7V與58.9V)比6km時(shí)的鋼軌電位最大值(225.3V)降低112.1V與164.9V,降低了50.1%與73.7%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,6km時(shí)的鋼軌電位高于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位[6-8]??梢?,增加上下行橫連對(duì)鋼軌電位降低效果明顯。

    表3 上下行橫連對(duì)鋼軌電位的影響

    圖2 負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位

    (2)鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響

    鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率為0.002S/km與0.01S/km時(shí),負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位分布情況見圖 3,鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響情況見表4。

    圖3 負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位

    表4 鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響

    從圖3和表4中負(fù)荷點(diǎn)鋼軌電位可見,在無綜合接地時(shí),鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率為0.01S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(162.5V)比0.002S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(167.6V)降低6.6V,降低了2.5%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位高于IEC62128-1的最大允許鋼軌電位。在有綜合接地時(shí),鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率為0.01S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(58.5V)比0.002S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(58.9V)降低0.4V,降低了0.7%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位低于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位??梢姡龃箐撥墝?duì)地泄露電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位降低效果不明顯,影響鋼軌的對(duì)地絕緣性能,降低信號(hào)的傳輸距離,使通過鋼軌的牽引回流量減少,對(duì)軌道電路,鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率越小越好,因此不能增大鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率[12-13]。

    (3)AT漏抗對(duì)鋼軌電位的影響

    AT漏抗為0.45Ω、0.90Ω與1.80Ω時(shí),負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位分布情況見圖4,AT漏抗對(duì)鋼軌電位的影響情況見表5。

    圖4 負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位

    表5 AT漏抗對(duì)鋼軌電位的影響

    從圖4與表5中負(fù)荷點(diǎn)鋼軌電位可見,在無綜合接地時(shí),AT漏抗為0.90Ω與0.45Ω時(shí)的鋼軌電位最大值(168.0V與167.6V)比為1.80Ω時(shí)的鋼軌電位最大值(168.0V)降低0V與0.3V,降低了0%與0.3%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位高于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位。在有綜合接地時(shí),AT漏抗為0.90Ω與1.80Ω時(shí)的鋼軌電位最大值(58.9V與58.7V)比為0.45Ω時(shí)的鋼軌電位最大值(58.9V)降低0V與0.2V,降低了0%與0.3%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位低于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位??梢姡淖傾T漏抗對(duì)鋼軌電位降低效果不明顯,同時(shí)改變AT漏抗會(huì)增加變壓器的制造難度。

    (4)貫通地線接地電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響

    貫通地線接地電導(dǎo)率為1S/km與2S/km時(shí),負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位分布情況如圖5所示,貫通地線接地電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響情況見表6。

    圖5 負(fù)荷點(diǎn)與測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位

    表6 貫通地線接地電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位的影響

    從圖5和表6中可見,貫通地線接地電導(dǎo)率為2S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(57.7V)比1S/km時(shí)的鋼軌電位最大值(61.3V)降低0.6V,降低了1.0%。從測(cè)試點(diǎn)鋼軌電位可見,鋼軌電位低于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位??梢?,增大貫通地線接地電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位降低效果不明顯。

    2)T-R短路時(shí)的鋼軌電位

    上行線T-R短路時(shí)的鋼軌電位分布情況如圖6所示,綜合接地對(duì)鋼軌電位的影響情況見表7。

    表7 綜合接地對(duì)鋼軌電位的影響

    圖6 短路點(diǎn)鋼軌電位

    從圖6和表7中可見,有綜合接地時(shí)的鋼軌電位最大值(1917.5V)比無綜合接地時(shí)的鋼軌電位最大值(654.9V)降低377.5V,降低了65.8%,鋼軌電位低于IEC62128-1規(guī)定的最大允許鋼軌電位[2,9]。

    4 結(jié)論

    本文基于Matlab/Simulink仿真工具建立了AT供電系統(tǒng)模型,對(duì)鋼軌電位進(jìn)行了靈敏度分析。結(jié)果表明:增加上下行橫連對(duì)鋼軌電位降低效果明顯,增大鋼軌對(duì)地泄露電導(dǎo)率,增大AT漏抗,增大貫通地線接地電導(dǎo)率對(duì)鋼軌電位降低效果不明顯。

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