多效蒸餾水機(jī)的研究進(jìn)展

修 允 陳 嵐 佀國(guó)寧

（上海理工大學(xué)醫(yī)療器械與食品學(xué)院，上海 200093）

0 引言

《中華人民共和國(guó)藥典》規(guī)定，注射用水為純化水經(jīng)蒸餾所得的水。蒸餾法對(duì)原水中的不揮發(fā)性有機(jī)物、無(wú)機(jī)物，包括懸浮物、膠體、細(xì)菌、病毒、熱原等有很好的去除作用。

早在1971年，美國(guó)STERIS公司引進(jìn)了FINN-AQUA的蒸餾水機(jī)，推出了世界上第一套制藥級(jí)的多效蒸餾水系統(tǒng)。在20世紀(jì)80年代之前，我國(guó)國(guó)內(nèi)工廠一般多使用單蒸餾水器、重蒸餾水器來(lái)制備蒸餾水。到了20世紀(jì)80年代，隨著國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的引進(jìn)，上海遠(yuǎn)東制藥機(jī)械有限公司等相繼推出國(guó)產(chǎn)的多效蒸餾水機(jī)。如今，我國(guó)國(guó)內(nèi)已較普遍使用自動(dòng)控制的多效蒸餾水器生產(chǎn)蒸餾水，其主要優(yōu)點(diǎn)是節(jié)能，可將熱能多次合理利用，同時(shí)，采用汽—水分離的裝置去除熱原。

多效蒸餾水機(jī)主要由蒸發(fā)器、預(yù)熱器、冷凝器、機(jī)架等組成，其是利用工業(yè)蒸汽加熱純化水產(chǎn)生蒸汽，蒸汽進(jìn)入冷凝器中冷凝為蒸餾水的一種大型換熱器。依據(jù)各效蒸發(fā)器之間工作壓力的不同，第一效產(chǎn)生的純蒸汽可以作為下一效的加熱蒸汽（一效加熱蒸汽為鍋爐蒸汽）,如此經(jīng)過(guò)多效的換熱蒸發(fā)，原料水被充分汽化，各效產(chǎn)生的純蒸汽則在換熱過(guò)程中被冷卻為蒸餾水，從而達(dá)到節(jié)約加熱蒸汽和冷卻水的目的。

1 國(guó)內(nèi)外多效蒸餾水機(jī)簡(jiǎn)介

1.1 國(guó)外多效蒸餾水機(jī)介紹

1.1.1 意大利Stilmas

該多效蒸餾水機(jī)生產(chǎn)的注射用水滿足國(guó)際最新的藥典要求，包括USP、EP以及JP。該多效蒸餾水機(jī)為一種列管降膜式的蒸發(fā)器，與其他機(jī)型相比其加熱蒸發(fā)室與分離室分開，各為一體，蒸發(fā)室在上，經(jīng)蒸發(fā)的水汽混合物沿漏斗狀管流入下面的分離室，轉(zhuǎn)向360℃進(jìn)行一級(jí)重力分離，而后向上經(jīng)過(guò)絲網(wǎng)除沫器完成二級(jí)分離。其冷凝器一分為二，進(jìn)料水與冷卻水分開為2個(gè)單獨(dú)行程的熱交換器，殼腔串聯(lián)連通，可以有效地防止相互泄漏、滲透。

Stilmas蒸餾水機(jī)的熱回收系統(tǒng)符合機(jī)械熱動(dòng)力學(xué)原理，蒸發(fā)器和冷凝器內(nèi)的薄膜降膜蒸發(fā)過(guò)程保證了傳質(zhì)傳熱的高效性，同時(shí)這一過(guò)程與短管技術(shù)相結(jié)合，能夠確保換熱面的潤(rùn)濕性。

1.1.2 加拿大/美國(guó)AQUA-CHEM

AQUA-CHEM多效蒸餾水機(jī)如圖1所示，其蒸發(fā)器采用的是U型管式換熱器，換熱器只有一塊管板，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。管束可以抽出清洗，管子可以自由膨脹；殼層介質(zhì)適應(yīng)性強(qiáng)，常用于高壓、高溫、黏度較大的場(chǎng)合。

該機(jī)型同樣采用了雙冷凝器，原料水冷凝器和冷卻水冷凝器相互獨(dú)立。原料水冷凝器既是第一道工序?qū)υ纤M(jìn)行預(yù)熱，又是最后的工序?qū)δ┬Мa(chǎn)出的剩余純蒸汽和各效預(yù)熱器產(chǎn)出的蒸餾水的汽液兩相混合液進(jìn)行冷卻，使其變成蒸餾水。

1.1.3 英國(guó)SPIRX-SARCO

MES多效蒸餾水機(jī)廣泛應(yīng)用于生物制藥學(xué)工業(yè)領(lǐng)域，在蒸汽控制和傳熱技術(shù)方面得到了深入的研究。與其他蒸餾水機(jī)相比，具有一定的技術(shù)優(yōu)勢(shì)：（1）通過(guò)優(yōu)化蒸發(fā)室的規(guī)模，達(dá)到加強(qiáng)蒸汽中夾帶液滴分離的目的。（2）根據(jù)需求可計(jì)算最優(yōu)效數(shù)。（3）首效蒸發(fā)器PID水平監(jiān)控確保系統(tǒng)的準(zhǔn)確性及操作一致性。（4）外周圍繞多管的獨(dú)特管路設(shè)計(jì)，使得換熱面積最大化，提高了能源利用率。

1.2 國(guó)內(nèi)多效蒸餾水機(jī)介紹

與國(guó)外多效蒸餾水機(jī)的快速發(fā)展相比，我國(guó)多效蒸餾水機(jī)行業(yè)起步較晚，20世紀(jì)80年代初期以來(lái)，國(guó)內(nèi)廠家通過(guò)不斷引進(jìn)美國(guó)、意大利、德國(guó)、芬蘭等國(guó)的多效蒸餾水機(jī)的先進(jìn)機(jī)型，逐步提高了我國(guó)多效蒸餾水機(jī)的發(fā)展水平。

如今，一些高科技多效蒸餾水機(jī)也已經(jīng)在國(guó)內(nèi)被研制出來(lái)，例如淄博華周NLD系列多效蒸餾水機(jī)和寧波永泉NLD型多效蒸餾水機(jī)都是采用先進(jìn)的內(nèi)螺旋水汽三級(jí)分離技術(shù)，水汽分離的效果更明顯；吉林華通的MS-S系列和MS-T系列蒸餾水機(jī)各具特色，S系列預(yù)熱器加熱熱源使用的是水，分離形式較為簡(jiǎn)單，而T系列加熱熱源使用的是蒸汽，分離形式是采用了華通專有的汽水分離裝置；石家莊冠宇多效蒸餾水機(jī)采用分體式汽水四分離技術(shù)（汽水離心分離、下旋片隔板分離、絲網(wǎng)捕捉水滴分離、上旋片隔板分離），保證蒸餾水熱源及內(nèi)毒素含量更低，同時(shí)具有雙冷凝器設(shè)計(jì)，特制的多路往返結(jié)構(gòu)，不需要專用冷卻水，使得換熱也更加充分。

2 多效蒸餾水機(jī)節(jié)能優(yōu)化研究

2.1 最優(yōu)效數(shù)選擇

工業(yè)上的多效蒸發(fā)中，將前一效的蒸汽作為后一效的加熱蒸汽，節(jié)省了生蒸汽的消耗量。但效數(shù)不是越多越好，效數(shù)的選擇需要根據(jù)進(jìn)口蒸汽壓力而定，效數(shù)越多，入口蒸汽壓力越高，需要的能耗也越高，而節(jié)省的生蒸汽量則越來(lái)越少。

P.K.Sen在理論研究中指出，多效蒸餾水機(jī)超過(guò)10效將會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)產(chǎn)生一系列問(wèn)題：首先，入口蒸汽需要更高的壓力和溫度，這樣就需要消耗更多的能源；第二，首效中原料水溫度與飽和溫度之差增大，需要系統(tǒng)有更長(zhǎng)的預(yù)熱管路。因此，在實(shí)際生產(chǎn)中多效蒸餾水機(jī)效數(shù)一般設(shè)計(jì)在三效至九效。P.K.Sen隨后在九效、六效和三效的系統(tǒng)中進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，得到蒸餾水的產(chǎn)量與柴油消耗量的比值分別為36.7～38.8 kg、31.0～31.8 kg和25.9～26.8 kg，證實(shí)了多效蒸餾系統(tǒng)在效數(shù)一定情況下的節(jié)能效果。

2.2 工藝參數(shù)設(shè)定

2.2.1 原料水溫度和流速

傳熱學(xué)基本公式：

式中 Q—換熱量；

k—傳熱系數(shù)；

A—換熱面積；

（T-t）—傳熱溫度差。

由公式（1）可知，增強(qiáng)蒸餾水機(jī)換熱性能，可以通過(guò)增大其傳熱系數(shù)k的方法。傳熱系數(shù)k與管內(nèi)傳熱系數(shù)ai、管外傳熱系數(shù)ao、管內(nèi)管外的污垢系數(shù)ri和ro、換熱管的外徑與內(nèi)徑之比do/di、換熱管材料、壁厚及熱導(dǎo)率λw有關(guān)。而換熱管的材料、規(guī)格一旦確定，則外徑與內(nèi)徑之比、壁厚、熱導(dǎo)率等也隨之確定下來(lái)，因此主要矛盾集中在ai、ao、ri和ro上?？梢姡绾翁岣遖i和ao，降低ri和ro，即可提高換熱器的傳熱系數(shù)。而ai、ao及ri、ro與流體的流動(dòng)狀態(tài)有極大關(guān)系，流動(dòng)狀態(tài)的改變一方面可借助流速的增加，另一方面是靠設(shè)計(jì)合理的界面狀態(tài)來(lái)實(shí)現(xiàn)。

增加流體在換熱器中的流速，將增大對(duì)流傳熱系數(shù)，減少污垢在管子表面上沉積的可能性，即降低污垢熱阻，使總傳熱系數(shù)增大。但是流速增加，又使流體阻力增大，動(dòng)力消耗就增多。所以，適宜的流速要通過(guò)經(jīng)濟(jì)核算才能確定。

K.F.Lam等人通過(guò)實(shí)驗(yàn)研究，分析得到了原料水的流速對(duì)于最后產(chǎn)品（如蒸餾水）成分的影響。實(shí)驗(yàn)中原料流速為0.05 mL/h，蒸汽底部幾乎全部是純乙醇，80%的丙酮被蒸發(fā)；隨著流速增加，分離效率降低，當(dāng)原料水流速大于蒸汽流速時(shí)，液體會(huì)通過(guò)容器底部直接排出。值得注意的是，當(dāng)原料水流速過(guò)高，系統(tǒng)還將會(huì)出現(xiàn)溢流。

P.K.Sen通過(guò)參數(shù)研究法指出，若設(shè)計(jì)一個(gè)各效原料水蒸發(fā)量為30kg/h的多效蒸餾系統(tǒng)，流速最好控制在100kg/h，這樣可以確保在換熱管垂直外管壁形成液膜，而不是液滴。同時(shí)，100kg/h的流速宜于使原料水在殼程中達(dá)到其飽和溫度。

進(jìn)入首效蒸發(fā)器的原料水溫度對(duì)于給定換熱面大小的系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，也是極其重要的。原料水的入口溫度要使得管程外壁面液膜溫度與殼程蒸汽溫度產(chǎn)生合適的溫差。這個(gè)溫差既能夠使大部分蒸汽冷凝，同時(shí)冷凝潛熱透過(guò)壁面，將部分原料水蒸發(fā)。所以，為了得到較高溫度的原料水溫度，一般來(lái)說(shuō)，在多效蒸餾水機(jī)中，進(jìn)入冷凝器的生原料水需要從末效預(yù)熱器開始，依次經(jīng)過(guò)各效預(yù)熱，達(dá)到過(guò)熱后再進(jìn)入首效蒸發(fā)器中。當(dāng)然，為了節(jié)省能源消耗，原料水的最高溫度應(yīng)限制在110～112℃的范圍。

2.2.2 蒸汽壓力

蒸餾水機(jī)在制水過(guò)程中，進(jìn)水量和蒸汽壓力是一一對(duì)應(yīng)的，一定的蒸汽壓力對(duì)應(yīng)一定的進(jìn)水量。如果進(jìn)氣壓力過(guò)高，就會(huì)造成純化水過(guò)度蒸發(fā)，濃縮水過(guò)少或沒(méi)有，造成制出的水不合格。如果進(jìn)水量過(guò)大，就會(huì)造成積水現(xiàn)象，一部分水就會(huì)不經(jīng)過(guò)蒸發(fā)直接流出，也導(dǎo)致制出不合格的水。

吳彩萍、牛泱平在實(shí)驗(yàn)中研究得到：列管式螺旋離心式多效蒸餾水機(jī)在一定的蒸汽壓力下，對(duì)熱原有較強(qiáng)的去除作用。但是，螺旋離心式汽液分離過(guò)程需要一定的二次蒸汽壓力以進(jìn)行充分的汽液分離，從而保證細(xì)菌內(nèi)毒素不超過(guò)規(guī)定指標(biāo)。蒸汽壓力、進(jìn)料水流量是相互作用影響這一過(guò)程的完成情況。在蒸汽壓力降低、進(jìn)料水流量過(guò)大的情況下，產(chǎn)生的二次壓力較低，無(wú)法使進(jìn)料水完全蒸發(fā)或完全進(jìn)行汽液分離，從而導(dǎo)致細(xì)菌內(nèi)毒素超限。因此，在實(shí)際運(yùn)行操作中，蒸汽壓力下降時(shí)，要適當(dāng)降低進(jìn)料水流量，從而避免導(dǎo)致注射用水細(xì)菌內(nèi)毒素不合格。

在蒸餾水的實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中，二次蒸汽的壓力和溫度往往較低，為了能夠使二次蒸汽反復(fù)利用，而進(jìn)氣壓力又不過(guò)高，史文樹通過(guò)采用熱泵技術(shù)，在一效蒸發(fā)器蒸汽進(jìn)口和一效分離器二次蒸汽出口處設(shè)計(jì)了一個(gè)引射器，利用射流的紊動(dòng)擴(kuò)散作用，引發(fā)能量的交換，使得二次蒸汽的壓力和溫度得到了較大的提高，從而有效地提高熱能利用率，達(dá)到較好的節(jié)能效果。

2.3 如何選擇換熱管排列方式

管子在管板上的排列方式主要有正三角形（30°）、轉(zhuǎn)角三角形（60°）、正方形（90°）和轉(zhuǎn)角正方形（45°）4種，如圖2所示。在這4種換熱管束排列方式中，正三角形和轉(zhuǎn)角正三角形在同等面積內(nèi)能布更多的換熱管，排列較緊湊，適用于殼程介質(zhì)清潔，且不需要進(jìn)行機(jī)械清洗的場(chǎng)合，而且管外流體湍動(dòng)程度高，傳熱系數(shù)大；正方形排列和轉(zhuǎn)角正方形排列，能夠使管間的小橋形成一條直線通道，便于用機(jī)械進(jìn)行清洗，一般用于管束可抽出管間清洗的場(chǎng)合。

由于正三角形（30°）排列和轉(zhuǎn)角三角形（60°）排列在設(shè)計(jì)中比較常見，而且這2種方式的傳熱效果是不同的，下面具體分析一下：正三角形（30°）排列在傳熱上稱為錯(cuò)列，介質(zhì)流動(dòng)時(shí)形成湍流對(duì)傳熱有利，對(duì)無(wú)相變的換熱器，因其傳熱與其介質(zhì)流動(dòng)狀態(tài)關(guān)系較大，故宜用正三角排列；轉(zhuǎn)角三角形（60°）排列在傳熱上稱為直列，對(duì)有相變的冷凝器，因其傳熱與介質(zhì)流動(dòng)的關(guān)系較小，與管壁凝液流動(dòng)方向關(guān)系較大，故宜用轉(zhuǎn)角三角形排列。正三角形（30°）布局管密度最大，且在2種流體操作壓差很大時(shí)優(yōu)先選用。

王秋紅利用CFD方法，計(jì)算出了管殼式換熱器不同排列形式的二維壓力場(chǎng)、速度場(chǎng)和溫度場(chǎng)，并對(duì)不同排列形式的壓力損失速度分布和換熱效果進(jìn)行了對(duì)比，分析得到正三角形排列的換熱器換熱效果強(qiáng)于轉(zhuǎn)角三角形排列，轉(zhuǎn)角正方形排列的換熱器換熱效果強(qiáng)于正方形排列；Sadik Kakac、Hongtan Liu在研究中也指出對(duì)于相同的管間距和流速，殼側(cè)熱傳遞系數(shù)和壓力降大小依次是：30°、45°、60°、90°，其中90°的布局具有最低的熱傳遞系數(shù)和最小的壓力降。

所以，選擇排列方式時(shí)不僅需要考慮清洗、殼程的介質(zhì)性質(zhì)，還要考慮換熱效率，從而選擇最優(yōu)的換熱管布置方式。

2.4 高效換熱管管型分析

從公式（1）分析可知，增強(qiáng)蒸餾水機(jī)換熱性能還可以通過(guò)增大換熱面積的方法。增大管道的換熱面積可以選用特殊材料的換熱管，即用波紋管、螺紋槽管、翅片管等代替光管，如圖3所示，這里應(yīng)特別注意的是肋片（擴(kuò)展表面）要加在換熱系數(shù)小的一側(cè)，否則不能達(dá)到增強(qiáng)傳熱的效果。

肖金花等通過(guò)數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證考察了流體在波紋管內(nèi)的流動(dòng)與傳熱情況，研究了不同的雷諾數(shù)、波形螺距及管徑大小對(duì)波紋管傳熱性能的影響，并發(fā)現(xiàn)在湍流范圍內(nèi)，波紋管的傳熱效率是相同條件下直管的2～4倍。David J.Kukulka等列出了不同翅片管換熱器和Vipertube EHT新型強(qiáng)化管在不同應(yīng)用條件下的傳熱情況，得到了在合適的雷諾數(shù)條件下，相對(duì)于光管設(shè)備,新型強(qiáng)化管可大大提高換熱器的換熱效率，減少換熱器尺寸，在熱性能和經(jīng)濟(jì)上具有明顯優(yōu)勢(shì)；張良棟、Paul A.Sanders等通過(guò)建立翅片管換熱特性實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，綜合評(píng)價(jià)了翅片節(jié)距、厚度、高度對(duì)平均傳熱系數(shù)的影響，其中有實(shí)驗(yàn)表明平均傳熱系數(shù)隨翅片高度的增大而增大；隨翅片間距的減小而增大；隨翅片厚度的增大，先增大后減?。怀崞g距對(duì)平均傳熱系數(shù)影響最大，翅片厚度次之，翅片高度最??；而對(duì)螺紋槽管的研究結(jié)果表明：在冷卻水質(zhì)量流量以及水阻相等的條件下，螺紋槽管冷凝器的換熱面積可比光管減少30.6%～33.8%，而且認(rèn)為小導(dǎo)程、淺槽深、大螺旋角較好。

S.Pethkool等通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了不同螺距（P/DH=0.18，0.22，0.27）和肋高徑比（e/DH=0.02，0.04，0.06）的螺紋管在雷諾數(shù)范圍為5500～60000的湍流流動(dòng)中，對(duì)等溫摩擦和熱性能參數(shù)的影響，結(jié)果表明：傳熱速率相比于光管提高了123%～232%，同時(shí)由摩擦引起的熱損失是光管的1.46～1.93倍；在雷諾數(shù)較小，P/DH=0.27及e/DH=0.06情況下，換熱器熱力性能最好。

3 多效蒸餾水機(jī)發(fā)展方向

3.1 新材料開發(fā)

關(guān)于新材料的開發(fā)是國(guó)外很多專家學(xué)者一直努力研究的方向。隨著稀有金屬價(jià)格的下降，鈦、鋯等稀有金屬使用量將擴(kuò)大。國(guó)內(nèi)對(duì)于多效蒸餾水機(jī)材質(zhì)的研究相對(duì)比較匱乏，目前蒸發(fā)器、預(yù)熱器、冷凝器及管道等與純蒸汽和蒸餾水接觸部位均采用316L材質(zhì)，研究指出在對(duì)流傳熱系數(shù)相同的情況下，使用高分子膜等代替316L的材料可大大減少鋼材的用量，降低能源消耗。未來(lái)多效蒸餾水機(jī)材質(zhì)將朝著強(qiáng)度高、制造工藝簡(jiǎn)單、防腐效果好、重量輕等方向發(fā)展。

3.2 蒸餾水機(jī)結(jié)構(gòu)優(yōu)化

換熱器肋片的研究有待進(jìn)一步深化，確定肋片在換熱管表面散布的最佳換熱規(guī)律。對(duì)于槽紋管等強(qiáng)化管，槽深、節(jié)距、螺旋角等特性的最優(yōu)化，能提高強(qiáng)化管傳熱與流體動(dòng)力學(xué)特性。對(duì)單根換熱管的強(qiáng)化傳熱與合理預(yù)測(cè)殼程的流場(chǎng)和溫度場(chǎng)分布，二者的優(yōu)化組合研究也是換熱器強(qiáng)化傳熱技術(shù)還需要努力的方向。

同時(shí)隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展，利用膜分離技術(shù)和太陽(yáng)能換熱器來(lái)制備蒸餾水，也成為越來(lái)越多國(guó)內(nèi)外學(xué)者研究的方向。

4 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)討論多效蒸餾水機(jī)效數(shù)、管束排列方式、換熱管型以及系統(tǒng)工藝參數(shù)的選擇等內(nèi)容，探究了多效蒸餾水機(jī)節(jié)能的方法。由于多效蒸餾水機(jī)設(shè)備的大型化和參數(shù)化，使得其實(shí)驗(yàn)研究難度較大，效率較低，所以數(shù)值模擬方法得到重視，有了一定發(fā)展。但是，目前國(guó)內(nèi)對(duì)多效蒸餾水機(jī)的數(shù)值計(jì)算研究還大多基于一維、二維換熱，對(duì)三維換熱模型的研究并不深入。另一方面，對(duì)于多效蒸餾水機(jī)換熱管的排布方式、數(shù)目研究等多以實(shí)驗(yàn)為主，具有一定局限性。隨著數(shù)值模擬技術(shù)及實(shí)驗(yàn)方法的發(fā)展，二者的有機(jī)結(jié)合逐漸成為設(shè)計(jì)和優(yōu)化多效蒸餾水機(jī)結(jié)構(gòu)的有效手段。 （興業(yè)杯參賽論文）

[1]國(guó)家藥典委員會(huì).中華人民共和國(guó)藥典[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010

[2]田耀華.注射用水制備的概要.http://www.phmach.cn/tech/showtech-893.html，2009

[3]STILMAS.http://www.stilmas.com/products.aspx，2012

[4]AQUA-CHEM.http://www.aqua-chem.com/content/multiple-effect-distillation，2012

[5]SPIRAX SARCO.http://www.SpiraxSarco.com/industries/pharmaceutical.asp，2012

[6]P.K.Sen,Padma Vasudevan Sen,Anurag Mudgal.A small scale multi-effect distillation (MED)unit for rural micro enterprises PartⅠ-design and fabrication[J].Desalination,2011（279）：15～26

[7]P.K.Sen,Padma Vasudevan Sen,Anurag Mudgal.A small scale multi-effect distillation（MED）unit for rural micro enterprises PartⅡ-Parametric studies and performance analysis[J].Desalination,2011(279)：27～37

[8]P.K.Sen,Padma Vasudevan Sen,Anurag Mudgal.A small scale multi-effect distillation （MED）unit for rural micro enterprises PartⅢHeat transfer aspects[J].Desalination,2011（279）：38～46

[9]楊世銘，陶文銓.傳熱學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2010

[10]Warren L McCabe，Julian C.Smith，Peter Harriott.Unit operations of chemical engineering[M].7th ed.Beijing：Chemical Industry Press,2008

[11]鄒華生，鐘理，伍欽.流體力學(xué)與傳熱[M].廣州：華南理工大學(xué)出版社，2004

[12]K.F.Lam,E.Sorensen,A.Gavriilidis.Towards an understanding of the effects of operating conditions on separation by microfluidic distilla tion[J].Chemical Engineering Science,2011（66）：2098～2106

[13]吳彩萍，牛泱平.影響多效蒸餾水機(jī)產(chǎn)水質(zhì)量的因素[J].西北藥學(xué)雜志，2009，24（2）：128～129

[14]史文樹.基于專家控制與熱泵技術(shù)的低能耗多效蒸餾水機(jī)的研究[D]：[碩士學(xué)位論文].長(zhǎng)春：長(zhǎng)春工業(yè)大學(xué)控制理論與控制工程系，2011

[15]J.E.Edwards.Design and Rating of Shell and Tube Heat Exchangers[Z].MNL 032A，2008

[16]王為良.管殼式換熱器殼側(cè)流場(chǎng)數(shù)值模擬[D]：[碩士學(xué)位論文].青島：中國(guó)石油大學(xué)動(dòng)力工程及工程熱物理系，2010

[17]王玉先.換熱器設(shè)計(jì)問(wèn)題解析[J].化學(xué)工程與裝備，2009（7）：64～65

[18]Ramesh K.Shah,Dusan Sekulic,John Wiley.Fundamentals of Heat Exchanger Design[M].Wiley,2003

[19]王秋紅.換熱器管束排列方式對(duì)流場(chǎng)影響的數(shù)值分析[J].華北水利水電學(xué)院學(xué)報(bào)，2007（6）：45～47

[20]Sadik Kakac,Hongtan Liu. Heat Exchangers,Selection Rating and Design[M].2nd Edition.CRC Press,2002

[21]肖金花，錢才富，黃志新，等.波紋管內(nèi)的流動(dòng)與傳熱強(qiáng)化研究[J].北京化工大學(xué)學(xué)報(bào)，2006（3）：68～72

[22]David J.Kukulka，Rick Smith，Kevin G.Fuller.Development and evaluation of enhanced heat transfer tubes[J].Applied Thermal Engineering,2011（31）：2141～2145

[23]張良棟，胡光忠，王維慧.內(nèi)翅片換熱管力學(xué)性能的研究[J].中原工學(xué)院學(xué)報(bào)，2007，18（3）：21～23

[24]Paul A.Sanders,Karen A.Thole.Effects of winglets to augment tube wall heat transfer in louvered fin heat exchangers[J].International Journal of Heat and Mass Transfer,2006（49）：4058～4069

[25]王玉，王濤.4種常用強(qiáng)化換熱管綜合性能研究綜述[J].管道技術(shù)與設(shè)備，2006（5）：22～24

[26]黃渭堂，閻昌琪，孫中寧，等.螺紋槽管冷凝器若干應(yīng)用問(wèn)題的探討[J].哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào)，1998，19（4）：82～88

[27]S.Pethkool,S.Eiamsa-ard,S.Kwankaomeng.Turbulent heat transfer enhancement in a heat exchanger using helically corrugated tube[J].International Communications in Heat and Mass Transfer,2011（38）：340～347

[28]T.B.Scheffler,A.J.Leao.Fabrication of polymer film heat transfer elements for energy efficient multi-effect distillation[J].Desalination,2008（222）：696～710