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    LNG船蒸汽輪機(jī)熱效率的分析計(jì)算

    2013-06-12 06:54:38王忠誠周瑞佳
    船海工程 2013年3期
    關(guān)鍵詞:火用蒸發(fā)量熱效率

    王忠誠,周瑞佳

    (上海海事大學(xué) 商船學(xué)院,上海201306)

    自LNG船誕生之日起,其動(dòng)力推進(jìn)就采用了蒸汽透平裝置。這是因?yàn)檎羝钙窖b置可有效地利用液化天然氣的蒸發(fā)氣體。通過鍋爐燃燒蒸發(fā)氣體,加熱水后產(chǎn)生蒸汽,從而驅(qū)動(dòng)透平產(chǎn)生動(dòng)力。液化天然氣的儲(chǔ)運(yùn)必須在零下-163℃,但受熱蒸發(fā)是不可避免的,雖然透平裝置的低效性是眾所周知的,遠(yuǎn)低于柴油機(jī)動(dòng)力裝置的效率,但它確是迄今為止最為有效和經(jīng)濟(jì)地解決和利用蒸發(fā)氣體的最佳方案[1]。制約蒸汽輪機(jī)發(fā)展的主要因素是效率不高,如何提高熱效率,降低運(yùn)營成本,減少污染,已經(jīng)成為研究的重點(diǎn)課題。

    1 (火用)平衡方程和(火用)效率

    1.1 (火用)分析模型和平衡方程

    將系統(tǒng)輸入(火用),輸出(火用)和系統(tǒng)內(nèi)部(火用)三類(火用)在一個(gè)以系統(tǒng)邊界的方框上表示出來,構(gòu)成(火用)分析模型,見圖1。

    圖1 (火用)分析模型

    根據(jù)分析模型,可以得到研究對象的(火用)平衡方程[2]:

    式中:Exbr——外界帶給系統(tǒng)的(火用);

    Exlout——流出(火用);

    Exlin——流進(jìn)(火用);

    Exefc——有效(火用);

    Exsup——水蒸氣供給(火用);

    Exeft——有效輸出(火用)

    令Exef=Exeft+Exefc–Exbr,則可得到(火用)平衡方程:

    1.2 (火用)效率

    作為工程經(jīng)濟(jì)性分析方法的一種,(火用)分析法有相應(yīng)的分析和評價(jià)準(zhǔn)則。工程上采用(火用)效率ηex作為評價(jià)系統(tǒng)或單元設(shè)備的準(zhǔn)則。

    (火用)效率ηex為有效(火用)占供給(火用)的百分比,其定義式為

    2 蒸汽輪機(jī)的(火用)效率

    忽略蒸汽管道的(火用)損失影響,利用蒸汽輪機(jī)的過熱水蒸汽供給(火用)Exsup和輸出軸上的有效輸出(火用)Exeft,建立(火用)平衡方程和計(jì)算(火用)效率。

    設(shè)過熱蒸汽在蒸汽輪機(jī)入口處的溫度為Tin,壓力為pin,比焓和比熵分別為hin和sin,進(jìn)入蒸汽輪機(jī)的過熱蒸汽量為Ga,環(huán)境狀態(tài)下水的溫度T0,比焓h0,比熵s0。

    設(shè)定環(huán)境溫度20℃,環(huán)境壓力0.1 MPa,即T0=20℃。查未飽和水與過熱水蒸氣的熱力性質(zhì)表[3]可以得到,在T0=20℃環(huán)境壓力為0.1 MPa時(shí),未飽和水的比焓為h0=84 kJ/kg,比熵為s0=0.296 3 kJ/(kg·℃)。

    根據(jù)“大鵬昊”設(shè)計(jì)制造的相關(guān)資料,其蒸汽輪機(jī)采用日本川崎重工制造的UA400型蒸汽輪機(jī)。查閱相關(guān)資料,其設(shè)備的主要參數(shù)[3-4]如下。

    最大輸出功率28 119 kW,

    進(jìn)口蒸汽壓力6.0 MPa,

    高壓汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速4 777 r·min-1,

    最大連續(xù)額定輸出功率24 570 kW,

    進(jìn)口蒸汽溫度510℃,

    低壓汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速3 153 r·min-1。

    根據(jù)未飽和水與過熱水蒸氣的熱力性質(zhì)表[5]可以得到,在tin=510℃,pin=6.0 MPa時(shí),

    hin=3 445.76 kJ/kg,sin=6.917 7 kJ/(kg·℃)。

    則進(jìn)入蒸汽輪機(jī)的過熱蒸汽量(火用)可根據(jù)式(4)求得。

    式中:Gin——每小時(shí)輸入蒸汽輪機(jī)的過熱蒸汽量,kg/h。

    “大鵬昊”采用日本三菱重工提供的MB-4E型雙燃料主鍋爐[6]。最大蒸發(fā)量65 000 kg·h-1,正常蒸發(fā)量55 000 kg·h-1。

    此外,根據(jù)給水(火用)的計(jì)算式(5)求得。

    根據(jù)式(3)、(4)、(5)可得UA400型蒸汽輪機(jī)在主鍋爐正常蒸發(fā)量和最大蒸發(fā)量的情況下,分別輸出最大輸出功率和最大連續(xù)額定輸出功率時(shí)候的(火用)效率。計(jì)算結(jié)果見表1。

    表1 輸出軸輸出功率

    為了完成系統(tǒng)循環(huán)過程,必須消耗有效損耗(火用)Exefc,故在最大連續(xù)額定輸出功率時(shí)均取12%Exsup,最大輸出功率時(shí)取15%Exsup。

    3 鍋爐系統(tǒng)熱效率和(火用)效率

    “大鵬昊”天然氣船上的鍋爐最大過熱蒸汽蒸發(fā)量為65 t/h,正常蒸發(fā)量為56 t/h。分兩種情況討論其(火用)效率[7]。

    取環(huán)境條件:p0=101.17 kPa,T0=294.8℃,相對濕度φ=79%。查濕空氣焓h0-ω圖得h0=55 kJ/kg,查水和過熱蒸汽熱力性質(zhì)表得h1=1 320 kJ/kg;過熱蒸汽出口焓h2=3 420 kJ/kg。

    3.1 鍋爐熱效率

    鍋爐熱效率的基本參數(shù)表2。

    表2 65 t/h時(shí)鍋爐基本參數(shù)

    鍋爐有效利用熱為

    式中:GPW——排污水流量,kg/h;

    h1——汽包壓力下飽和水焓,kJ/kg。

    鍋爐熱效率為

    給水(火用)效率計(jì)算為

    蒸汽(火用)效率計(jì)算為

    燃料(火用)包括燃料顯熱(火用)、化學(xué)(火用)及燃燒產(chǎn)物在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)空氣中的擴(kuò)散(火用),由于擴(kuò)散(火用)在實(shí)際過程中很難被采用,通常不予考慮,顯熱(火用)亦因?yàn)槿剂蠝囟扰c環(huán)境溫度相近予以忽略,因此得出燃料的(火用)為

    式中:H,C,O,N——收到基氫、收到基碳、收到基氧、收到基氮。

    (火用)效率為

    3.2 正常蒸發(fā)量為56 t/h時(shí)的鍋爐熱效率及

    (火用)效率

    56 t/h時(shí)鍋爐的基本參數(shù)見表3。

    表3 56t/h時(shí)鍋爐基本參數(shù)

    3.2.1 鍋爐的熱效率

    鍋爐熱效率的基本參數(shù)表4。

    同理,由3.1中的各計(jì)算公式可得鍋爐有效利用熱為

    鍋爐的熱效率為

    3.2.2 鍋爐(火用)效率

    給水(火用)為

    蒸汽(火用)為

    鍋爐重油的燃料(火用)為52 706.4 kW;

    (火用)效率為

    由3.1和3.2的計(jì)算數(shù)據(jù)列出表4。

    表4 鍋爐在65 t/h和56 t/h兩種工況下的參數(shù)

    4 結(jié)論

    1)在輸入過熱蒸汽溫度和壓強(qiáng)相同時(shí),(火用)效率與進(jìn)氣量有關(guān)。蒸汽輪機(jī)在額定正常蒸汽量情況下的(火用)效率要高于最大蒸汽量情況下的(火用)效率,這說明不是蒸汽量越多汽輪機(jī)的(火用)效率就會(huì)越高。需要通過實(shí)驗(yàn)測得一個(gè)和汽輪機(jī)相匹配的蒸汽量,才能獲得較高的(火用)效率,這與船舶建造時(shí)設(shè)備選型有著重要的關(guān)系。

    2)在輸入蒸汽量、溫度和壓強(qiáng)相同的情況下,(火用)效率與輸出功率有關(guān)。輸出功率提高時(shí),雖然有效損耗(火用)有所增加,但(火用)效率仍有較明顯的提高。

    3)本研究采用的是朗肯循環(huán),需要考慮回?zé)嵫h(huán)和中間再熱循環(huán)。如果僅采用朗肯循環(huán),汽輪機(jī)對外做功的(火用)效率不高,說明在蒸汽輪機(jī)出口端的蒸汽仍有一定的做功能力,所以采用回?zé)嵫h(huán)和中間再熱循環(huán),可以進(jìn)一步提高系統(tǒng)能量的利用率。

    總之,作為考量蒸汽輪機(jī)效率的關(guān)鍵參數(shù),(火用)效率的價(jià)值要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于熱效率,因?yàn)樗芊从衬芰吭诟鱾€(gè)設(shè)備間做功能力的大小。對提高整個(gè)系統(tǒng)的做功能力,合理利用能量,提高經(jīng)濟(jì)性都有巨大的指導(dǎo)作用。所以,通過提高蒸汽輪機(jī)的(火用)效率是進(jìn)一步提高蒸汽輪機(jī)熱效率的必經(jīng)之路,也是關(guān)鍵所在。

    [1]趙興銳.LNG船蒸汽輪機(jī)動(dòng)力裝置及其管道振動(dòng)分析[D].上海:上海交通大學(xué),2005.

    [2]馬建坤.300 MW凝汽式機(jī)組汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)變工況(火用)分析[D].唐山:華北電力大學(xué),2007.

    [3]MERCER M.Gearboxes designed for changing LNG Carrier needs[J].Diesel&Gas Turbine Worldwide,2005,37(9):38-42.

    [4]TSUTOMUMIZUMOTO.The Characteristics of KHImarine main turbine for LNG[J].Joumal of the JIME,2005,40(3):25-30.

    [5]沈維道,童鈞耕.工程熱力學(xué)[M].北京:高等教育出版社,2007.

    [6]吳 窮,王建豐,王 沖,等.LNG運(yùn)輸船的主動(dòng)力裝置[J].熱能動(dòng)力工程,2009(24):7-10.

    [7]胡智慧,郭曉翔.600 MW機(jī)組超臨界鍋爐的效率分析[J].廣西電力學(xué)報(bào),2007(6):54-57.

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