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    片材口模尺寸對(duì)聚丙烯擠出發(fā)泡影響的研究

    2013-05-22 01:45:30侯雁婷何亞?wèn)|李慶春閆寶瑞信春玲
    中國(guó)塑料 2013年7期
    關(guān)鍵詞:壓力降泡孔機(jī)頭

    侯雁婷,何亞?wèn)|,李慶春,閆寶瑞,2,信春玲,2*

    (1.北京化工大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院,北京 100029;2.高分子材料加工裝備教育部工程研究中心,北京 100029)

    0 前言

    聚丙烯(PP)是僅次于聚乙烯(PE)、聚氯乙烯(PVC)的第三大通用塑料[1],其性?xún)r(jià)比決定了其有很強(qiáng)的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力,PP發(fā)泡材料與其他常見(jiàn)的發(fā)泡材料相比,在使用性能、生產(chǎn)成本及其環(huán)境的影響方面具有獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。PP發(fā)泡制品具有良好的熱穩(wěn)定性,優(yōu)異的抗震吸能性以及高的形變回復(fù)率,優(yōu)異的耐化學(xué)品、耐油性,較高的拉伸強(qiáng)度、抗沖擊強(qiáng)度和韌性,適宜、柔順的表面,這些優(yōu)越性使PP發(fā)泡材料廣泛應(yīng)用在包裝、汽車(chē)緩沖和隔熱材料等各個(gè)領(lǐng)域[2]。

    根據(jù)Colton和Suh[3-4]的經(jīng)典成核理論 ,無(wú)論是均相成核還是異相成核,壓力降和壓力降速率對(duì)于PP擠出發(fā)泡的影響都很大,壓力降速率越大,氣泡成核速率越高,氣泡數(shù)量越多,越有利于制備低密度泡沫塑料,因此能夠得到產(chǎn)品質(zhì)量較好的片材。

    工程實(shí)踐表明,塑料熔體在機(jī)頭內(nèi)流動(dòng)所產(chǎn)生的壓力降不僅與原料的本身特性有關(guān)系還與流道的幾何形狀和尺寸有關(guān)系。窄縫機(jī)頭的高度與物料的壓力降速率有關(guān),即窄縫的高度越大壓降速率就越??;窄縫的高度越小壓降速率就越大[5]。但是這些變化往往是相互矛盾的,例如加大流道的尺寸可以降低壓力損失,但是卻使熔體產(chǎn)生滯留引起熱降解。因此對(duì)每個(gè)尺寸的選擇都要進(jìn)行全面的、均衡的考慮。

    本文選用具有不同口模尺寸的片機(jī)頭進(jìn)行發(fā)泡實(shí)驗(yàn),記錄實(shí)驗(yàn)過(guò)程中各項(xiàng)工藝參數(shù),觀察測(cè)試實(shí)驗(yàn)得到的發(fā)泡樣品,并重點(diǎn)討論口模尺寸對(duì)PP發(fā)泡材料性能的影響。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 主要原料

    PP,M02,中國(guó)揚(yáng)子石油化工有限公司;

    高熔體強(qiáng)度PP,Daplay HMS130,北歐化工Borealis公司;

    二氧化碳(CO2),純度99.5%,北京氧氣廠;

    滑石粉,粒徑0.8μm,北京利國(guó)偉業(yè)超細(xì)粉體有限公司;

    硬脂酸單甘油酯,化學(xué)純,沈陽(yáng)科瑞化工有限公司;

    高密度聚乙烯(PE-HD),DGDA6098,齊魯石油化工公司。

    1.2 主要設(shè)備及儀器

    同向雙螺桿擠出機(jī),ZSK25-WLE,螺桿長(zhǎng)徑比為40,直徑為25mm,德國(guó)科倍隆公司;

    高速攪拌機(jī),GRH-10,遼寧省阜新輕工機(jī)電設(shè)備廠;

    熔體泵,Extrex?28,英國(guó)瑪格公司;

    超臨界二氧化碳恒壓注氣系統(tǒng),浙江嘉興信仁精密泵有限公司;

    分析天平,精度0.1mg,上海精密儀器設(shè)備廠;

    光學(xué)顯微鏡,SZX7,日本Olympus公司。

    1.3 樣品制備

    按照配方稱(chēng)料,配方如表1所示,將物料加入高速攪拌機(jī),將攪拌好的物料加入同向雙螺桿擠出機(jī)-熔體泵擠出系統(tǒng)中,系統(tǒng)的預(yù)設(shè)溫度為200℃,同時(shí)向擠出機(jī)熔融段注入超臨界CO2后,逐步降低雙螺桿后3段以及熔體泵的溫度直到降至140℃,待穩(wěn)定后取樣,并記錄實(shí)驗(yàn)工藝參數(shù)。

    表1 實(shí)驗(yàn)配方Tab.1 Formula

    1.4 性能測(cè)試與結(jié)構(gòu)表征

    表觀密度分析:根據(jù)ISO 1183—1987標(biāo)準(zhǔn),測(cè)試所得樣品的表觀密度;

    泡孔平均直徑及泡孔均勻性分析:使用光學(xué)顯微鏡對(duì)發(fā)泡樣品的泡孔直徑進(jìn)行測(cè)定,統(tǒng)計(jì)選定的每個(gè)樣品的全部泡孔直徑,再取其平均值,得泡孔平均直徑;

    泡孔的均勻性用泡孔直徑的標(biāo)準(zhǔn)方差進(jìn)行表征,標(biāo)準(zhǔn)方差定義為:

    式中 s——標(biāo)準(zhǔn)方差

    n——泡孔個(gè)數(shù),個(gè)

    m——泡孔直徑的平均值,mm

    xt—第t個(gè)泡孔的直徑,mm

    2 結(jié)果與討論

    2.1 口模尺寸的確定

    如圖1所示,為本文所用口模結(jié)構(gòu)示意圖。

    圖1 口模結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Structure diagram of the die

    為了得到較好的PP發(fā)泡樣品,最主要的是選擇合適的機(jī)頭壓力降和壓力降速率。聚合物熔體流經(jīng)狹縫口模的壓力降[6-7]為:

    a——流動(dòng)常數(shù),a=1/Kk

    q——聚合物熔體體積流率(流量),m3/s

    Δp——壓力降,Pa

    PP熔體的熱物理參數(shù)[8]為:ρ=735kg/m3,k=0.15W/(m·K)。根據(jù)在線流變實(shí)驗(yàn)中所測(cè)得的數(shù)據(jù),取160℃、注氣量5%的PP流變數(shù)據(jù)[9]作為計(jì)算依據(jù),K=23717Pa·s。

    由式(2)可知,當(dāng)口模的寬度(W),流量(Q)一定時(shí),壓力降主要是由流道的高度(H)和長(zhǎng)度(L)所決定。本文取產(chǎn)量為6.5kg/h,口模寬度取20mm,流道高度取0.6mm和1.0mm,高度0.6mm的口模對(duì)應(yīng)流道長(zhǎng)度取3、5、8mm,高度1.0mm的口模對(duì)應(yīng)流道長(zhǎng)度取7、13、19mm,設(shè)計(jì)兩組共6個(gè)口模,口模流道尺寸及計(jì)算得相應(yīng)壓力降如表2所示。

    2.2 機(jī)頭的建壓能力及其對(duì)發(fā)泡樣品性能的影響

    (1)機(jī)頭實(shí)測(cè)建壓能力

    由安裝在機(jī)頭的壓力傳感器測(cè)定擠出發(fā)泡過(guò)程中的機(jī)頭壓力,繪制口模結(jié)構(gòu)參數(shù)與機(jī)頭壓力的關(guān)系圖,如圖2所示。由圖2可知,對(duì)于流道高度為0.6mm的一組口模(A、B、C),隨著流道平直段長(zhǎng)度的增加,能夠得到的機(jī)頭壓力(6.5~9.0MPa)增大,最大壓力達(dá)9.0MPa;而對(duì)于流道高度為1.0mm的一組口模(D、E、F),能夠建立的最大機(jī)頭壓力為8.0MPa左右。發(fā)泡實(shí)驗(yàn)時(shí)觀察第二組口模,特別是E、F,出口物料收縮嚴(yán)重,這是由于這2個(gè)口模的平直段長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng),造成嚴(yán)重的剪切生熱,聚合物體系黏度降低,因此不能如理論計(jì)算那樣獲得高的機(jī)頭壓力;第一組口模(A、B、C)能夠得到的機(jī)頭壓力(6.5~9.0MPa)大于第二組口模(D、E、F)能夠獲得的機(jī)頭壓力(5.8~8.0MPa)。一方面,由于第一組口模流道高度較小,對(duì)于建立機(jī)頭壓力有利,另一方面,過(guò)大的流道平直段長(zhǎng)度造成剪切生熱嚴(yán)重,不利于機(jī)頭建壓。

    表2 口模尺寸參數(shù)Tab.2 Structural parameters of the die

    圖2 口模尺寸與機(jī)頭壓力關(guān)系曲線Fig.2 Relationship between die size and pressure

    (2)機(jī)頭壓力對(duì)發(fā)泡樣品表觀密度的影響

    機(jī)頭壓力與所得發(fā)泡樣品表觀密度的關(guān)系如圖3所示,可以看出,隨著機(jī)頭壓力的升高,樣品的表觀密度減小,且第一組口模(A、B、C)對(duì)樣品表觀密度的影響更大,這是由于該組口模的壓力變化范圍較大;由流道高度為0.6mm的第一組口模(A、B、C)所生產(chǎn)的樣品的表觀密度(0.03~0.15g/cm3)較小,而由流道高度為1.0mm的第二組口模(D、E、F)所生產(chǎn)的樣品的表觀密度(0.17~0.23g/cm3左右)較大。這是由于第二組口模流道的平直段長(zhǎng)度(分別為7、13、19mm)較長(zhǎng),剪切生熱較大,造成熔體黏度降低,對(duì)泡孔生長(zhǎng)不利。

    2.3 口模尺寸對(duì)壓降速率及樣品泡孔尺寸的影響

    (1)機(jī)頭的壓降速率

    本文中,根據(jù)定義推導(dǎo)壓降速率(MPa/s)計(jì)算公式為:

    圖3 表觀密度與機(jī)頭壓力關(guān)系曲線Fig.3 Relationship between apparent density and pressure

    式中 Q——產(chǎn)量,kg/h

    ρ──密度,kg/m3

    從圖4可以看出,口模流道高度H不變時(shí)(如A、B、C),隨著流道平直段長(zhǎng)度L的減小,機(jī)頭壓降速率增大;流道高度H 為0.6mm的一組口模(A、B、C)的壓降速率大于流道高度為1.0mm的口模(D、E、F)壓降速率。

    (2)機(jī)頭壓降速率對(duì)發(fā)泡樣品泡孔尺寸的影響

    從圖5、圖6可以看出,流道高度為0.6mm的一組口模(A、B、C)得到的發(fā)泡樣品泡孔平均直徑為140~200μm、平均直徑的標(biāo)準(zhǔn)差為60~100,流道高度為1.0mm的一組口模(D、E、F)得到的發(fā)泡樣品泡孔平均直徑為200~230μm、平均直徑的標(biāo)準(zhǔn)差為180~200。因此,由口模A、B、C所制得的發(fā)泡樣品的泡孔平均直徑及其標(biāo)準(zhǔn)差較小,即泡孔結(jié)構(gòu)較好。這與該組口模的壓降速率較大有關(guān),即壓力降速率越大,氣泡成核速率越高,泡孔結(jié)構(gòu)越優(yōu)。

    圖4 口模流道長(zhǎng)度與壓降速率關(guān)系Fig.4 Relationship of the die length and pressure drop rate

    圖5 平均泡孔直徑與壓降速率關(guān)系Fig.5 Relationship between average diameter and pressure drop rate

    3 結(jié)論

    (1)對(duì)于口模流道高度一定的口模,隨著流道平直段長(zhǎng)度的增加,機(jī)頭壓力增大,機(jī)頭壓降速率減小;第一組口模(A、B、C)能夠得到的機(jī)頭壓力及壓降速率均大于第二組口模(D、E、F)能夠獲得的機(jī)頭壓力及壓降速率;

    (2)由流道高度為0.6mm的第一組口模(A、B、C)所生產(chǎn)的發(fā)泡樣品的表觀密度較小、泡孔尺寸較小、泡孔均勻性較好;而由流道高度為1.0mm的第二組口模(D、E、F)所生產(chǎn)的樣品的表觀密度普遍較大、泡孔尺寸較大,即機(jī)頭壓力大、壓降速率大,可以得到泡孔結(jié)構(gòu)較好的發(fā)泡樣品。

    圖6 平均直徑標(biāo)準(zhǔn)差與壓降速率關(guān)系Fig.6 Relationship between standard deviation and pressure drop rate

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