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    膨脹尾管懸掛器金屬嚙合實驗及仿真

    2013-05-16 01:41:12陳喜春
    鉆探工程 2013年3期
    關(guān)鍵詞:金屬環(huán)尾管過盈量

    陳喜春,趙 凱,宋 剛

    (1.天津職業(yè)技術(shù)師范大學(xué),天津300222;2.四川儀表工業(yè)學(xué)校,重慶400702;3.中國地質(zhì)大學(xué)〈北京〉工程技術(shù)學(xué)院,北京100083;4.中國地質(zhì)科學(xué)院勘探技術(shù)研究所,河北廊坊065000)

    0 引言

    膨脹尾管懸掛器是以膨脹管技術(shù)為基礎(chǔ)發(fā)展起來的一種應(yīng)用于尾管固井的新型尾管懸掛器。膨脹尾管懸掛器主要由膨脹錐、膨脹尾管、中心管、橡膠環(huán)等組成。其基本工作原理是:將懸掛器下入到井下預(yù)定位置后,利用液壓的方式驅(qū)使膨脹錐沿中心管軸線移動,當(dāng)膨脹尾管進(jìn)入塑性變形區(qū)域時會發(fā)生徑向變形,管柱直徑變大,進(jìn)而將金屬環(huán)和橡膠環(huán)擠壓在膨脹尾管與外層套管之間,由金屬環(huán)與外層套管之間嚙合來提供懸掛力,由橡膠環(huán)提供密封功能,橡膠環(huán)也可提供輔助的懸掛力,懸掛前后對比如圖1所示。

    近年來隨著深井超深井的增多,井下極端環(huán)境也越來越多,如高溫高壓、高含腐蝕介質(zhì)等情況,在這些環(huán)境中橡膠材料原本的特性將會發(fā)生變化,如果不增加金屬環(huán),單純用橡膠環(huán)提供懸掛力,就會使尾管懸掛器喪失原有功能,主要體現(xiàn)在以下幾個方面:

    圖1 懸掛前后對比示意圖

    (1)高溫(部分井達(dá)到了200℃以上)高壓的工況使橡膠強度或彈性下降;

    (2)含有腐蝕介質(zhì)的井越來越多,高酸性、高含硫的極端環(huán)境的存在,強酸性環(huán)境使橡膠材料體積膨脹,強度急劇下降,硫在高溫高壓條件下使橡膠材料變硬變脆,發(fā)生老化失去彈性;

    (3)尾管長、懸掛負(fù)荷大,過大的懸掛負(fù)荷造成膨脹尾管懸掛器中的橡膠發(fā)生蠕動,甚至破壞。

    在某些科學(xué)鉆井和地質(zhì)勘探鉆井中采用不固井懸掛尾管,這無疑對懸掛器的性能提出了更高的要求。如果懸掛和密封功能同時單獨由橡膠環(huán)提供,在面對上述問題時可能會發(fā)生密封元件失效和懸掛失效的情況。在本文介紹的懸掛器中,金屬環(huán)主要提供懸掛力,橡膠環(huán)主要起密封作用,同時可以輔助懸掛,這樣橡膠環(huán)的剪切變形大為減小,剪切破壞的可能性大大降低,而且由金屬環(huán)與外層套管形成的嚙合更加穩(wěn)定、可靠。本文將通過改變金屬環(huán)的各參數(shù)對其所能提供的懸掛力進(jìn)行研究。

    1 室內(nèi)實驗

    本文將針對膨脹尾管懸掛器中金屬環(huán)能夠提供的懸掛力進(jìn)行實驗研究。在該實驗中,金屬環(huán)影響懸掛力的主要參數(shù)為金屬環(huán)形狀(見圖2)和膨脹后的過盈量。

    圖2 金屬環(huán)形狀

    膨脹尾管及外層套管規(guī)格見表1。

    表1 室內(nèi)實驗膨脹尾管及外層套管規(guī)格

    從圖1中可知,膨脹尾管在膨脹前需要放置膨脹錐,膨脹錐外徑大于膨脹尾管內(nèi)徑,因此在膨脹前需將膨脹尾管端部進(jìn)行預(yù)膨脹從而形成膨脹錐頭腔。膨脹錐頭腔如圖3所示,預(yù)膨脹裝置如圖4所示。

    圖3 膨脹錐頭腔示意圖

    圖4 預(yù)膨脹裝置

    1.1 實驗步驟

    (1)利用預(yù)膨脹裝置對膨脹尾管進(jìn)行預(yù)膨脹,在其一端得到膨脹錐頭腔,為膨脹錐預(yù)留起始放置空間;

    (2)在膨脹尾管內(nèi)壁涂抹潤滑脂;

    (3)用熱裝的方法在膨脹尾管外壁套上金屬環(huán),或者采用膨脹尾管與金屬環(huán)整體式加工的方法,2種方法效果如圖5所示;

    圖5 金屬環(huán)結(jié)構(gòu)形式

    (4)將膨脹錐放入膨脹錐頭腔中,將膨脹錐內(nèi)部流體通道與泥漿泵連接,利用焊接的方法將膨脹錐頭腔口封住,如圖6所示;

    圖6 膨脹錐、膨脹尾管及管路連接示意圖

    (5)將膨脹尾管與外層套管配對安裝,利用泥漿泵對膨脹錐頭腔打壓,實現(xiàn)懸掛,實物如圖7所示。

    圖7 實驗實物圖

    1.2 實驗結(jié)論

    1.2.1 不同金屬環(huán)形狀對懸掛力的影響

    分別選取圖2所示的3種金屬環(huán)形狀,在同等過盈量和寬度的條件下,平型金屬環(huán)所需液壓力最大,凸型金屬環(huán)次之,尖型金屬環(huán)最小。平型金屬環(huán)給設(shè)備帶來的負(fù)荷較大,在其他選型滿足條件的情況下盡量不予選用;尖型金屬環(huán)尖端在懸掛中容易發(fā)生塑性變形,導(dǎo)致過盈量變小,進(jìn)而導(dǎo)致懸掛力變小,而凸型金屬環(huán)不會出現(xiàn)此類情況,且凸型金屬環(huán)可與外層套管形成咬合(如圖8所示),使懸掛更為可靠。因此,選用適當(dāng)齒尖寬度的凸型金屬環(huán)既可以減小設(shè)備負(fù)荷,又可以得到足夠的懸掛力。

    由實驗結(jié)果可得出結(jié)論:凸型金屬環(huán)為最佳方案。

    圖8 金屬環(huán)與外層套管咬合痕跡

    1.2.2 金屬環(huán)過盈量對懸掛力的影響

    采用凸型金屬環(huán),分別選取過盈量為1.1、1.3、1.5 mm的金屬環(huán)進(jìn)行實驗。從實驗結(jié)果可知,過盈量1.1 mm的金屬環(huán)沒有實現(xiàn)良好嚙合,使用較小的力即可將膨脹尾管與外層套管分離,經(jīng)分析得知是管壁加工誤差和膨脹過程中膨脹尾管壁厚變小造成的。過盈量等于1.3、1.5 mm的金屬環(huán)形成了可靠嚙合(如圖9所示)。

    圖9 過盈量為1.3 mm的金屬環(huán)形成了可靠的嚙合

    最終選取金屬環(huán)過盈量分別為1.2、1.3、1.4 mm的方案進(jìn)行懸掛力測試,其它參數(shù)為:金屬環(huán)形狀為凸型,個數(shù)為4個,寬度為20 mm,金屬環(huán)間隔50 mm,安裝形式為熱裝式。結(jié)果數(shù)據(jù)見表2。

    表2 懸掛力測試

    實驗結(jié)論:金屬環(huán)膨脹后過盈量可以使外層套管發(fā)生塑性變形,形成金屬環(huán)與外層套管之間的嚙合,進(jìn)而得到懸掛力。由表2可知,3種方案均可滿足要求,但是出于安全和減小設(shè)備負(fù)荷等因素考慮,認(rèn)為過盈量1.3 mm為最佳。

    2 仿真實驗

    膨脹尾管懸掛器的工作過程涉及金屬材料的塑性變形、橡膠材料的變形、各部件之間的接觸,屬于高度非線性問題,采用傳統(tǒng)的理論計算方法很難對該過程進(jìn)行分析。近年來計算機數(shù)值分析發(fā)展迅速,越來越多的工程技術(shù)人員采用計算機仿真的方式對工程實踐進(jìn)行指導(dǎo)。膨脹尾管懸掛器起著懸掛與密封的作用,在圖1所示的懸掛器中,金屬環(huán)主要提供懸掛力,橡膠環(huán)主要起密封和輔助懸掛作用。筆者利用ansys ls-dyna非線性有限元軟件對懸掛器金屬環(huán)工作機理進(jìn)行了仿真分析,通過改變金屬環(huán)的結(jié)構(gòu)參數(shù)得到懸掛力數(shù)值。

    2.1 建立模型

    仿真實驗?zāi)P椭饕膳蛎涘F,膨脹尾管,外層套管組成。膨脹尾管及外層套管規(guī)格見表1。

    選擇2D SOLID162軸對稱單元,建立軸對稱模型,這樣可以大大減少計算時間。將膨脹錐視為剛體,膨脹尾管和外層套管采用塑性模型。由于在工作過程中膨脹錐受到極大的界面應(yīng)力,要求強度大,硬度高,耐磨損,而剛體模型在計算中不會發(fā)生形變,并且可以減少計算時間,將膨脹錐定義為剛體是符合實際要求的。膨脹尾管及外層套管材料參數(shù)見表3。

    表3 膨脹尾管及外層套管材料參數(shù)

    2.2 載荷與邊界條件

    (1)膨脹尾管預(yù)膨脹端面限制所有節(jié)點的所有自由度;

    (2)給膨脹錐施加0.1 m/s恒定速度,方向沿y軸負(fù)方向;

    (3)膨脹結(jié)束前,外層套管端部限制y向自由度,膨脹結(jié)束后去除其y向自由度的限制,并施加沿y軸正向推力;

    (4)設(shè)定鋼鐵之間的摩擦系數(shù)為0.1;

    (5)仿真實驗中認(rèn)為所有材料質(zhì)地均勻且各向同性。

    2.3 仿真實驗結(jié)論

    仿真實驗將從金屬環(huán)形狀、膨脹后過盈量、金屬環(huán)寬度B三個方面對金屬環(huán)能夠提供的懸掛力進(jìn)行分析。

    懸掛器工作過程如圖10所示。

    圖10 懸掛器工作過程

    2.3.1 金屬環(huán)形狀變化模擬分析

    選取圖2中尖型和凸型金屬環(huán)進(jìn)行仿真實驗,其它參數(shù)為:金屬環(huán)膨脹后過盈量為1.3 mm,個數(shù)為4個,金屬環(huán)寬度B為20 mm,間隔P為50 mm,得到結(jié)果如圖11、圖12、表4所示。

    圖11 懸掛力測試結(jié)果

    圖12 膨脹力測試結(jié)果

    表4 金屬環(huán)形狀對懸掛力的影響

    圖11為套管軸向受力圖,5 s后出現(xiàn)的尖峰即使金屬環(huán)與套管脫離所需要的最大力,圖12為膨脹力結(jié)果,具體數(shù)值見表4。從表4中可以看出尖型金屬環(huán)所能提供的懸掛力比凸型金屬環(huán)大,同時所需膨脹力峰值也較小,但是由于有限元軟件的局限性,在該有限元模型中不會出現(xiàn)室內(nèi)實驗中牙尖塑性變形和明顯的金屬咬合,因此,關(guān)于金屬環(huán)形狀的結(jié)論以室內(nèi)實驗為準(zhǔn),選擇凸型。

    2.3.2 金屬環(huán)過盈量變化模擬分析

    實驗參數(shù):金屬環(huán)形狀為凸型,個數(shù)為4個,金屬環(huán)寬度B為20 mm,間隔P為50 mm。本實驗設(shè)定單邊膨脹量為7.5 mm,現(xiàn)令過盈量分別等于1.2、1.3、1.4、1.5 mm,金屬環(huán)外徑對應(yīng)的膨脹后的數(shù)值分別為 153.2、153.3、153.4、153.5 mm,而套管內(nèi)壁直徑為152 mm,這樣就可以形成一個金屬與金屬的嚙合來提供懸掛力。然而在實際中管壁會變薄,過盈量設(shè)置不當(dāng)可能不會形成嚙合,這就需要通過實驗來具體確定其可靠性。從表5中可以看出,4種情況全部符合要求,隨著過盈量的增大膨脹力和懸掛力也在增大,而且這種增長是非線性的,過盈量為1.5 mm時懸掛力增長的比例很大。這樣可以根據(jù)實際需要設(shè)置過盈量的數(shù)值,但同時要考慮膨脹液壓力和外層套管的塑性變形,過大的過盈量會導(dǎo)致以下幾個問題:(1)現(xiàn)場設(shè)備無法提供足夠的液壓力進(jìn)行膨脹作業(yè);(2)金屬環(huán)外徑大于膨脹尾管外徑,懸掛器下入過程容易遇阻;(3)外層套管塑性變形過大損傷套管外層水泥環(huán)。

    表5 金屬環(huán)過盈量對懸掛力造成的影響

    2.3.3 金屬環(huán)寬度變化模擬分析(見表6)

    實驗參數(shù):金屬環(huán)個數(shù)為4個,金屬環(huán)寬度B為20 mm,間隔P為50 mm,過盈量為1.3 mm,采用凸型金屬環(huán),令金屬環(huán)寬度分別為10、20、30 mm進(jìn)行實驗。

    表6 金屬環(huán)寬度對懸掛力的影響

    膨脹力和懸掛力隨著金屬環(huán)寬度增大而增大,因此在實際中應(yīng)將金屬環(huán)寬度設(shè)定在適宜范圍內(nèi)。

    2.4 實驗結(jié)果分析

    實驗結(jié)果表明,在同等情況下:凸型金屬環(huán)能減小設(shè)備負(fù)荷、提供足夠的懸掛力,是金屬環(huán)形狀最佳方案;金屬環(huán)過盈量為1.3 mm,金屬環(huán)寬度為20 mm時液壓力適中,同時懸掛力在安全范圍內(nèi),選為最佳方案。

    3 結(jié)論

    (1)由室內(nèi)實驗可知,在膨脹尾管懸掛器中選擇適當(dāng)參數(shù)的金屬環(huán)可以提供足夠的懸掛力,同時避免了橡膠環(huán)在井下高溫高壓高含腐蝕介質(zhì)等極端條件下懸掛失效的情況,另外,在此類極端條件下金屬環(huán)盡量選用不銹鋼代替普通鋼材。

    (2)金屬環(huán)上加工絲扣可以降低膨脹所需液壓力,且凸型金屬環(huán)可以形成可靠的懸掛。

    (3)金屬環(huán)過盈量是影響懸掛力最主要的參數(shù),懸掛力隨過盈量的增大而增大,但是現(xiàn)場設(shè)備所能提供的液壓力、套管外層水泥環(huán)限制了過盈量的增大,過大的過盈量還可能導(dǎo)致入井遇阻,因此,實際作業(yè)中應(yīng)綜合考慮各因素確定該數(shù)值大小。

    (4)懸掛力與金屬環(huán)寬度成正相關(guān);金屬環(huán)間隔存在最佳值范圍,適當(dāng)?shù)拈g隔可以在不增大膨脹液壓力的情況下提高懸掛力。

    (5)金屬環(huán)式膨脹尾管懸掛器膨脹過程所需膨脹力較大,不適合于滾輪式機械膨脹;金屬環(huán)式膨脹尾管懸掛器利用金屬環(huán)與外層套管形成的嚙合提供懸掛力,不適合于裸孔膨脹。

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