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    下羅拉軸承的早期失效分析

    2013-03-20 08:33:12羅平爾衛(wèi)瑞元
    機床與液壓 2013年4期
    關(guān)鍵詞:滾針潤滑脂內(nèi)圈

    羅平爾,衛(wèi)瑞元

    (1.蘇州工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院,江蘇蘇州215040;2.蘇州大學(xué),江蘇蘇州215040)

    在現(xiàn)代紡織機械中,下羅拉軸承為非標準滾針軸承,具有質(zhì)量輕、摩擦阻力小、啟動快、潤滑相對簡單、便于失效更換等較多優(yōu)點,作為承受載荷的支承件在紡織行業(yè)被廣泛運用。LZ16.5 下羅拉軸承設(shè)計要求額定壽命20 000 h,但在實際使用時,經(jīng)常會出現(xiàn)提前失效,甚至正常運行10 000 h 都不到就出現(xiàn)失效導(dǎo)致細紗機故障。因此有必要對失效的軸承進行試驗分析,研究早期失效的機制,并改進以提高生產(chǎn)效率。

    作者從設(shè)計強度是否足夠、加工材料是否存在問題、使用中有無做好潤滑工作3 點出發(fā),采用表征分析、尺寸測量、金相組織觀察、硬度分析、油脂水分測試和紅外光譜分析等方法,通過物理和化學(xué)檢測指標,對下羅拉軸承進行失效機制分析,找出引起軸承失效的原因。實踐證明,這種方法能夠準確地確定下羅拉軸承失效的主要原因。

    1 軸承概況

    下羅拉軸承為非標準滾針軸承,采用GCr15 制造該軸承內(nèi)、外圈和滾針,采用尼龍制造保持架,屬于輕型軸承,質(zhì)量0.07 kg,最小基本承載能力6 kN,在運轉(zhuǎn)時,單側(cè)受力2 940 N,表面速度達70 m/s,轉(zhuǎn)速約4 000 r/min。在軸承廠進行疲勞實驗時,額定壽命為20 000 h,該軸承LZ16.5P0設(shè)計尺寸和精度等級見表1。

    表1 LZ16.5的基本尺寸 mm

    2 外觀檢測

    取一組共4個失效軸承進行分析。外觀檢測發(fā)現(xiàn):其外圈和保持架上均粘著黑色潤滑脂,其中3個失效軸承的潤滑脂中還附著大量紗線,另一個軸承經(jīng)清洗后,發(fā)現(xiàn)內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點,位于軸承內(nèi)圈中間位置(見圖1),說明該軸承已經(jīng)銹蝕。4個軸承的內(nèi)圈端面上均有明顯的凹坑、條痕和麻點。根據(jù)軸承的失效原理推斷:銹蝕是由于水汽等侵入,并發(fā)生化學(xué)或電化學(xué)腐蝕造成的;壓坑是在外力的作用下,由于硬質(zhì)物體 (如運轉(zhuǎn)中產(chǎn)生的金屬顆粒)侵入工作表面產(chǎn)生的;條痕屬于劃傷,是硬質(zhì)物體侵入工作表面后產(chǎn)生相對運動造成的;麻點是表面塑性變形并產(chǎn)生疲勞剝落造成的。顯然,軸承在運轉(zhuǎn)過程中發(fā)生過磨粒磨損、銹蝕和表面局部塑性變形等損傷,保持架上的黑色干涸的潤滑脂及其中的紗線,說明有雜質(zhì)、異物等進入,引起摩擦阻力增大,極可能伴隨產(chǎn)生高溫,使?jié)櫥湍け粨舸诒砻娈a(chǎn)生高溫氧化或者高溫回火、二次淬火等。針對這一現(xiàn)象,需要對表面硬度、金相組織等進行測試。

    圖1 失效軸承外觀檢測

    3 化學(xué)成分

    采用光電直讀譜分析儀,對失效軸承的內(nèi)、外圈材質(zhì)進行了化學(xué)成分分析。從表2可以看出:軸承內(nèi)、外圈材料為高碳鉻軸承鋼,內(nèi)圈的碳元素明顯偏低,其他元素含量基本符合GB/T 18254-2000 《高碳鉻軸承鋼》標準對GCr15的要求。

    表2 失效滾動軸承鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分數(shù)) %

    4 金相組織

    在新軸承和3號失效軸承的內(nèi)、外圈切取試樣,將試片用4%的硝酸酒精侵蝕,并在試片上檢測金相組織及其化學(xué)成分。在掃描電鏡(SEM)下其組織形貌如圖2—3所示。從圖中可以看出:軸承內(nèi)外圈組織均為回火針狀馬氏體、呈團絮狀的不規(guī)則白色顆粒的合金滲碳體(Fe,Cr)3C,及殘留奧氏體的復(fù)相組織。

    圖2 新軸承金相組織

    圖3 3號失效軸承的金相組織

    經(jīng)對比,新軸承樣本和失效軸承樣本內(nèi)均未發(fā)現(xiàn)明顯的金相組織變化,基本符合JB/T 1255-2001的淬回火馬氏體組織3級規(guī)定。

    5 硬度檢測

    用洛氏硬度儀對內(nèi)、外圈進行檢測,由于滾針細小,采用維氏硬度檢測,然后換算為洛氏硬度。為了更好地說明問題,采用了6個樣本進行對比分析(1號、2號為新軸承,3號~6號為失效軸承),測量數(shù)據(jù)見表3。

    表3 硬度數(shù)據(jù)檢測

    由表2可知:新軸承和失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值分布較均勻,但與JB/T 1255-2001 規(guī)定的GCr15 淬回火組織的硬度(HRC60~65)相比偏低;新軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比失效軸承的硬度值偏低,失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比新軸承的高約HRC1~2。在軸承配對設(shè)計中,外圈固定則要求外圈比內(nèi)圈和滾針的硬度偏高或一致,因此新舊軸承滾針的硬度匹配度與設(shè)計原則略有偏差。且失效軸承在使用過程中,由于塑性變形導(dǎo)致表面硬度上升,產(chǎn)生表面硬化,外圈的表面硬化變化更加明顯。

    6 水分測試與油脂分析

    6.1 水分測試

    由于有個別軸承的表面出現(xiàn)了銹蝕,所以,需對軸承表面進行水分測試,以檢驗水汽等的侵入情況。此次實驗采用卡爾費休庫侖法,測定時間短,測定等級可達10-6,雖然有些具有副反應(yīng)的物質(zhì)如酮類、醛類不能測定,但用在該產(chǎn)品的測試上相當(dāng)合適。軸承油脂所含水分的測試結(jié)果如表4所示,除生銹的軸承,其余軸承的水分含量均值為541.7×10-6。從水分測試結(jié)果可見,軸承生銹是偶然現(xiàn)象,一般軸承的水分含量并不多,基本在一個合理的范圍內(nèi)。

    表4 卡爾費休水分測試

    6.2 紅外光譜測試

    滾動軸承損壞的原因30%是由于軸承的潤滑不良,良好的潤滑對提高軸承壽命和勞動生產(chǎn)率有著至關(guān)重要的影響[3]。選用合適的潤滑油脂,并且添加合理的數(shù)量,能減少軸承的摩擦與磨損,使軸承運轉(zhuǎn)平穩(wěn)[4]。

    (1)潤滑脂各組分的鑒別。通過對失效軸承(樣本5,生銹)上所提取的油脂進行紅外光譜測試,并與克魯伯ISOFLEX TOPAS L32 潤滑脂和未失效的潤滑脂進行了對比分析,所得結(jié)果如圖4所示。

    圖4 油脂紅外光譜測試分析

    由圖4可知:失效潤滑脂在3 600~3 500 cm-1左右出現(xiàn)的寬的吸收峰和1 700 cm-1左右出現(xiàn)的尖銳強譜帶,是由碳氧雙鍵C==O 伸縮振動造成的,隨著運轉(zhuǎn)時間的延長,吸收峰在不斷地加劇和提高,說明高溫下,潤滑脂正在不斷地氧化分解。研究表明:油脂在1 700~1 740 cm-1左右出現(xiàn)了明顯的碳氧雙鍵C==O伸縮振動吸收,其對波峰的吸收與油脂的劣化程度成正比,是油脂化學(xué)劣變的一項重要參數(shù)。從這項參數(shù)結(jié)合失效軸承油脂樣品對光譜的吸收明顯減少進行分析,說明油脂在運轉(zhuǎn)中,可能由于紗線等的進入導(dǎo)致高溫,羥基硬脂酸鋰基脂、碳氫脂肪油的氫原子被奪取了,出現(xiàn)了氧化分解,伴隨出現(xiàn)含C==O的基團或Si、S 等有機低分子分解產(chǎn)物,致使?jié)櫥阅茱@著惡化。通過圖譜分析可知:軸承中的潤滑脂已被破壞,油脂失效了。紅外光譜分析雖然是一種重要的分析手段,還可以借助其他的一些分析手段,如鐵譜分析、X射線衍射、能譜分析等進行進一步的細致分析[5]。

    (2)添加劑及污染的鑒別及圖譜分析。由圖4可知:添加劑在潤滑油中所占的比例非常低,一般只有5%。通過圖4的圖譜分析,發(fā)現(xiàn)在3 650、1 230、1 160、860 cm-1有特征吸收峰,這是由于添加了抗氧劑BHT,而且,在失效的軸承潤滑脂中還繼續(xù)存在著。其他諸如防銹劑、硫化油的波峰,并不是非常明顯,對軸承的失效影響不大,故不再討論。在3 800 cm-1有水的OH 伸縮吸收峰,說明存在高濃度的水,即脂已經(jīng)受到了水污染,故而引起軸承的生銹。

    7 綜合分析

    失效軸承材料為GCr15軸承鋼,其化學(xué)成分基本屬于正常范圍,但其內(nèi)圈的含碳量略低,從硬度檢測結(jié)果來看,滾針的硬度高于內(nèi)、外圈,說明內(nèi)、外圈容易磨損和脫落,這點從外觀檢測結(jié)果:4個軸承的內(nèi)圈端面上均有明顯的凹坑、條痕和麻點得以驗證;外圈固定,內(nèi)圈轉(zhuǎn)動,外圈硬度低于內(nèi)圈硬度,這種匹配度與常規(guī)設(shè)計略有偏差。

    從紅外光譜分析可知:由于紗線的導(dǎo)入造成油脂出現(xiàn)氧化分解,這是由于軸承密封不好,異物進入,滾動體與內(nèi)外圈的摩擦力矩增大,摩擦產(chǎn)生大量的熱,被擠壓部位形成高溫區(qū),由于潤滑油的存在,因此表面高溫部位被重新淬火,形成了淬火馬氏體。同樣由于局部高溫的作用,使緊靠表面的次表層又接受了一次回火,回火溫度高于滾針原來熱處理的回火溫度,致使次表層硬度下降,極易剝落,剝落后形成凹坑,擠壓后形成條痕。從硬度檢測結(jié)果:失效軸承的內(nèi)、外圈及滾針的硬度值比新軸承的高約HRC1~2得到驗證。

    另外從紅外光譜分析可知:內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點是由于在3 800 cm-1有水的OH 伸縮吸收峰,說明存在高濃度的水,即脂已經(jīng)受到了水污染,故而引起軸承生銹。

    8 結(jié)論及建議

    由綜合分析不難得出如下結(jié)論和建議:

    (1)由于密封不好,異物進入使軸承內(nèi)表面產(chǎn)生較大的壓應(yīng)力,產(chǎn)生凹坑、條痕,導(dǎo)致細紗機上下羅拉滾動軸承早期失效。(2)由于密封不好,使油脂受到了水污染,故而引起軸承生銹,導(dǎo)致內(nèi)圈表面有紅褐色和黑色斑點。(3)在軸承配對設(shè)計中,外圈固定則要求外圈比內(nèi)圈和滾針的硬度偏高或一致,因此新舊軸承滾針的硬度匹配度與設(shè)計原則略有偏差。建議將外圈的設(shè)計硬度提高HRC2。(4)增加密封裝置,建議采用橡膠密封圈密封,并采用雙唇密封,設(shè)計時讓唇口以過盈配合與軸承內(nèi)圈貼合,從而達到防塵密封的目的,避免因密封不良引起早期失效。

    【1】趙傳國,滾動軸承失效分析概論[J].軸承,1996(1):50-52.

    【2】林振強,趙瑋,任昌峰.卡爾-費休庫侖法水分測定儀原理及應(yīng)用范圍[C]//企業(yè)計量測試與質(zhì)量管理-中國科協(xié)2005年學(xué)術(shù)年會論文集,2005.

    【3】賈秀麗,張欣.電機滾動軸承潤滑脂的合理使用[J].微機電,2009,42(9):88-89.

    【4】溫雅琴,楊杰.淺議潤滑脂的合理使用[J].汽車運用,2008(6):31-32.

    【5】薛進,張九淵,王春濤.紅外光譜技術(shù)在軸承潤滑脂分析上的應(yīng)用[J].軸承,2003(7):22-23.

    【6】李仁興,周金宇,孫奎洲,等.隨機載荷下滾動軸承系統(tǒng)疲勞可靠性分析[J].機床與液壓,2012,40(1):157-159.

    【7】王靜,鄧軍,王斌.滾動軸承故障分形診斷中的信號處理[J].機床與液壓,2009,37(1):173-174.

    【8】蔣宇,李志雄,唐茗,等.EMD 下軸承故障程度診斷技術(shù)的研究[J].機床與液壓,2009,37(8):257-260.

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