國(guó)產(chǎn)600 MW 抽汽凝汽式機(jī)組凝結(jié)水溶氧超標(biāo)治理

鐘閣順

(神華國(guó)華電力公司 檢修維護(hù)管理部，北京100025)

1 設(shè)備簡(jiǎn)介與問(wèn)題概述

(1)設(shè)備簡(jiǎn)介

神華河北國(guó)華滄東發(fā)電有限責(zé)任公司(簡(jiǎn)稱“國(guó)華滄電”)1 號(hào)機(jī)為國(guó)產(chǎn)600 MW 亞臨界抽汽凝汽式燃煤發(fā)電機(jī)組，鍋爐為一次中間再熱、單爐膛、平衡通風(fēng)、強(qiáng)制循環(huán)單汽包Π 型鍋爐，汽輪機(jī)為單軸、四缸四排汽、抽汽凝汽式汽輪機(jī)，發(fā)電機(jī)為水氫氫冷卻方式。因廠址位于淡水資源極度匱乏的渤海灣黃驊港，機(jī)組配備了2 ×1 萬(wàn)t/日的低溫多效(MED)海水淡化裝置，為全廠及當(dāng)?shù)靥峁┥a(chǎn)和生活用水，裝置所用蒸汽汽源取自汽輪機(jī)四段抽汽。凝汽器為雙進(jìn)雙出雙背壓海水直接冷卻表面式凝汽器。機(jī)組主要設(shè)計(jì)參數(shù):主汽壓力為16.7 MPa;主汽溫度為538 ℃;再熱汽壓力為3.24 MPa;再熱汽溫度為538 ℃;凝汽器絕對(duì)壓力為0.004 9 MPa;制水抽汽壓力為0.75 MPa;單機(jī)額定制水抽汽量為250 t/h (最大抽汽量為400 t/h)。

(2)問(wèn)題概述

國(guó)華滄電1 號(hào)機(jī)組于2006 年6 月投產(chǎn)，投產(chǎn)試運(yùn)時(shí)凝結(jié)水溶氧指標(biāo)曾一度高達(dá)500 μg/L，真空系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗(yàn)結(jié)果高達(dá)600 ～800 Pa/min。2006 年9 月機(jī)組檢修時(shí)對(duì)真空系統(tǒng)采用高位注水方法查漏，檢查并消除了10 余處滲漏點(diǎn)(較大滲漏點(diǎn)有兩處，見(jiàn)圖1)，處理效果明顯，真空嚴(yán)密性為300 Pa/min (仍不能滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《凝汽器與真空系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)導(dǎo)則DL/T932-2005》規(guī)定的≤270 Pa/min 要求)，凝結(jié)水溶氧指標(biāo)雖大幅下降至45 ～140 μg/L 范圍內(nèi)(見(jiàn)圖2)，但仍遠(yuǎn)高于國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)GB/T12145-2008》規(guī)定的≤30 μg/L 水平。

圖1 真空系統(tǒng)較大滲漏點(diǎn)示意圖Fig．1 Photos of larger leaking points in vacuum system

圖2 凝結(jié)水溶氧指標(biāo)曲線圖Fig．2 Index curve of the oxygen dissolved in condensate water

(3)課題研究的意義

凝結(jié)水溶氧是發(fā)電廠化學(xué)監(jiān)督的重要指標(biāo)之一，該指標(biāo)長(zhǎng)期超標(biāo)將對(duì)設(shè)備安全性和系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性造成嚴(yán)重危害，主要包括以下幾方面:

①腐蝕設(shè)備。富含氧的凝結(jié)水通過(guò)金屬部件時(shí)會(huì)產(chǎn)生電化學(xué)腐蝕，從而損傷設(shè)備，給機(jī)組的安全性帶來(lái)威脅;另外凝結(jié)水除了作為熱力系統(tǒng)工質(zhì)外還是發(fā)電機(jī)定子冷卻水系統(tǒng)的補(bǔ)水水源，溶氧超標(biāo)也必然帶來(lái)發(fā)電機(jī)定子線圈的腐蝕，表現(xiàn)特征為定冷水中Cu2+超標(biāo)。

②對(duì)鍋爐防磨防爆產(chǎn)生負(fù)面影響。凝結(jié)水溶氧腐蝕熱力系統(tǒng)設(shè)備所產(chǎn)生的腐蝕產(chǎn)物(氧化皮)會(huì)降低汽水系統(tǒng)的清潔度，當(dāng)這些雜質(zhì)附著在爐管表面或聚集在某一死區(qū)會(huì)使換熱面局部熱阻增大，引發(fā)管壁局部超溫和熱應(yīng)力突增現(xiàn)象，直至引發(fā)鍋爐爆管。

③降低回?zé)嵩O(shè)備的換熱效率。溶氧引發(fā)的熱力設(shè)備腐蝕產(chǎn)物會(huì)在高加、低加和爐管等換熱面上形成疏松附著層，條件適合時(shí)多余的氧也能在換熱元件表面形成一層氣體薄膜，這些都將會(huì)導(dǎo)致熱阻增大，影響換熱效果，同時(shí)也會(huì)造成回?zé)嵯到y(tǒng)抽汽量增大，導(dǎo)致系統(tǒng)整體循環(huán)熱效率降低。

無(wú)論是從機(jī)組的安全性還是經(jīng)濟(jì)性方面考慮，都必須對(duì)凝結(jié)水溶氧問(wèn)題進(jìn)行深入研究，找到徹底根治的辦法;且該問(wèn)題在大型火電機(jī)組中普遍存在，徹底解決將會(huì)產(chǎn)生很好的示范效應(yīng)。

(4)課題研究現(xiàn)狀

國(guó)華滄電1 號(hào)機(jī)于2006 年9 月對(duì)真空系統(tǒng)采用高位注水方法查漏，真空嚴(yán)密性和凝結(jié)水溶氧指標(biāo)均有大幅改善，但都不能滿足行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)要求。2006 年9 月至2007 年3 月專業(yè)組對(duì)該問(wèn)題進(jìn)行了系統(tǒng)研究，并制定了有針對(duì)性的措施，2007 年5月利用機(jī)組檢修機(jī)會(huì)實(shí)施了治理工作，通過(guò)5 月到11 月的半年觀察，該項(xiàng)研究和治理工作取得了成功。

2 凝結(jié)水溶氧超標(biāo)的原因分析

(1)凝汽器的作用和功能

凝汽器是凝汽式汽輪機(jī)的重要輔助設(shè)備，它的作用:一是在凝汽器排汽口建立和保持規(guī)定的真空，使蒸汽在汽輪機(jī)中膨脹到最低壓力，以獲得更多的可用焓降，提高汽輪機(jī)熱效率;二是將汽輪機(jī)排汽凝結(jié)成潔凈的凝結(jié)水，并進(jìn)行初步真空除氧;三是匯集熱力系統(tǒng)疏水，減少汽水和熱能損失。評(píng)判凝汽器性能的主要指標(biāo)包括:能否保持最佳真空、凝結(jié)水過(guò)冷度是否最小以及凝結(jié)水品質(zhì)是否合格，其工作性能直接影響整個(gè)發(fā)電機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性和安全性。凝汽器是機(jī)組凝結(jié)水的“形成地”和“出發(fā)地”，所以要分析清楚機(jī)組凝結(jié)水溶氧超標(biāo)問(wèn)題，必須圍繞凝汽器這一中心區(qū)域和相關(guān)系統(tǒng)進(jìn)行檢查梳理。

(2)確定問(wèn)題排查的方向

根據(jù)熱力學(xué)原理并結(jié)合電廠的初步設(shè)計(jì)、現(xiàn)場(chǎng)設(shè)備安裝和運(yùn)行方式等實(shí)際狀況，技術(shù)專業(yè)組鎖定了以下幾方面原因:第一，機(jī)組真空系統(tǒng)嚴(yán)密性差，造成外部空氣直接進(jìn)入系統(tǒng)并被凝結(jié)水吸收溶合。第二，富含氧的空氣隨補(bǔ)水、疏水等工質(zhì)進(jìn)入凝結(jié)水系統(tǒng)，這種“攜帶”造成凝結(jié)水溶氧超標(biāo)。第三，真空抽氣系統(tǒng)出力不足，凝汽器內(nèi)不凝結(jié)氣體(主要是空氣)無(wú)法及時(shí)抽出，最終溶解到凝結(jié)水中。第四，凝結(jié)水過(guò)冷度過(guò)大，造成凝汽器熱井中凝結(jié)水溶氧倍增。

(3)問(wèn)題排查結(jié)果

在對(duì)凝結(jié)水溶氧超標(biāo)問(wèn)題致因排查中，通過(guò)投退真空泵臺(tái)數(shù)影響試驗(yàn)排除了真空抽氣系統(tǒng)故障問(wèn)題，經(jīng)過(guò)反復(fù)檢查和確認(rèn)，最終確認(rèn)造成本機(jī)組凝結(jié)水溶氧超標(biāo)的主要問(wèn)題為:

①凝汽器喉部軟連接處泄漏。本機(jī)組凝汽器采用雙背壓形式，分為高、低壓兩個(gè)凝汽器，汽輪機(jī)的兩個(gè)低壓排汽缸與凝汽器喉部連接部位為軟連接，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上是采用整圈“犬骨形”橡膠節(jié)來(lái)吸收膨脹和密封，橡膠節(jié)總長(zhǎng)度為2 ×24 m。檢查發(fā)現(xiàn)在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行中常常因?yàn)橄鹉z節(jié)受熱產(chǎn)生塑性變形、壓板螺栓緊固不到位以及密封部位機(jī)加工平整度差等原因造成橡膠節(jié)密封失效，外部空氣在真空作用下隨即被吸入凝汽器，并與凝結(jié)水溶合(見(jiàn)圖3)。

圖3 凝汽器喉部軟連接漏空氣示意圖Fig．3 Schematic diagram of air leaking across the condenser soft connection

②與凝汽器相連接的兩個(gè)多級(jí)水封裝置泄漏。軸封加熱器汽側(cè)凝結(jié)水、汽泵密封水回水均被回收到凝汽器汽側(cè)，回收水在進(jìn)入凝汽器之前分別經(jīng)過(guò)一個(gè)多級(jí)水封裝置(見(jiàn)圖4、圖5)，因無(wú)任何監(jiān)視和控制措施，這兩個(gè)多級(jí)水封裝置內(nèi)的水經(jīng)常被凝汽器抽空，而軸加汽側(cè)和汽泵密封水均直接對(duì)大氣，因此，水封裝置無(wú)水時(shí)就會(huì)有大量的空氣被抽吸進(jìn)凝汽器。另外這兩種回收水工作過(guò)程中均與大氣接觸并富含氧氣，在回收時(shí)未采取任何除氧措施，就被混進(jìn)凝結(jié)水，這也是凝結(jié)水溶氧指標(biāo)升高的又一致因。

③凝補(bǔ)水箱來(lái)水管路設(shè)計(jì)不合理。機(jī)組補(bǔ)水取自化學(xué)除鹽水，化學(xué)來(lái)水首先被緩存進(jìn)機(jī)側(cè)300 m3凝補(bǔ)水箱，再經(jīng)過(guò)凝補(bǔ)水泵或者利用凝汽器真空的抽吸力向凝汽器補(bǔ)水。問(wèn)題排查時(shí)發(fā)現(xiàn)凝補(bǔ)水箱內(nèi)的除鹽水溶氧竟然高達(dá)3 000 μg/L，進(jìn)一步檢查發(fā)現(xiàn)問(wèn)題出在化學(xué)來(lái)除鹽水管路安裝位置上，按照設(shè)計(jì)其安裝位置為凝補(bǔ)水箱上部，這樣就造成化學(xué)除鹽水正好沖在凝補(bǔ)水箱浮頂上，導(dǎo)致浮頂多處嚴(yán)重破損，使除鹽水暴露在大氣中(見(jiàn)圖6)。

④凝汽器補(bǔ)水量大，且未采取任何除氧措施。國(guó)華滄電地處淡水資源極度匱乏的渤海灣黃驊港，機(jī)組配套建設(shè)了2 ×1 萬(wàn)t/日低溫多效海水淡化裝置，該裝置采用汽輪機(jī)的四段抽汽作為熱源加熱海水，機(jī)組投產(chǎn)后實(shí)際制水抽汽量平均為100 t/h 左右，機(jī)組的總補(bǔ)水量平均為130 t/h 左右，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)同類型機(jī)組，加之凝補(bǔ)水富含氧，由此帶入凝結(jié)水系統(tǒng)的氧量隨之劇增，這是造成凝結(jié)水溶氧超標(biāo)一個(gè)非常重要的因素。按照原設(shè)計(jì)凝補(bǔ)水管路從凝汽器底部進(jìn)入凝汽器并直接與凝結(jié)水混合(見(jiàn)圖6)，該處在整個(gè)凝汽器內(nèi)溫度最低，不利于對(duì)補(bǔ)水的熱力除氧，這是設(shè)計(jì)上的一個(gè)致命缺陷。

⑤凝結(jié)水過(guò)冷度超標(biāo)，凝結(jié)水溶氧量隨之增加。凝結(jié)水過(guò)冷度表征了凝汽器熱井中凝結(jié)水的過(guò)度冷卻程度，其大小為凝汽器熱井出口凝結(jié)水溫度與凝汽器在排汽壓力下對(duì)應(yīng)的飽和溫度之差，表達(dá)式如下:

式中:tn為凝結(jié)水過(guò)冷度;ts為凝汽器絕對(duì)壓力下的飽和溫度;tc為凝汽器熱井中凝結(jié)水溫度。

凝結(jié)水過(guò)冷度直接影響發(fā)電機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，過(guò)冷度越大機(jī)組被冷卻水額外帶走的熱量就越多，從而導(dǎo)致系統(tǒng)熱經(jīng)濟(jì)性的降低，試驗(yàn)證明，過(guò)冷度每增加1 ℃，機(jī)組熱耗率就上升0.02% 。另外發(fā)電運(yùn)行實(shí)踐證明過(guò)冷度越大，凝結(jié)水的含氧量也會(huì)越多，從而加速相關(guān)管道、設(shè)備的腐蝕速度，威脅機(jī)組設(shè)備可靠性。

本機(jī)組循環(huán)水采用海水直流供水系統(tǒng)，換熱管采用鈦管，循環(huán)水設(shè)計(jì)流量為17 m3/s，循環(huán)水設(shè)計(jì)水溫為20 ℃，設(shè)計(jì)最高水溫為33 ℃，黃驊地區(qū)冬季海水評(píng)價(jià)最低水溫為－0.62 ℃，海水最高溫度為(夏季3 個(gè)月出現(xiàn)頻率為10%的日平均水溫)28.8 ℃。機(jī)組投產(chǎn)后實(shí)際冬季海水最低溫度曾達(dá)到－2.1 ℃，換熱量非常大，致使凝結(jié)水被過(guò)度的冷卻，溶氧增加。統(tǒng)計(jì)結(jié)果表明，本機(jī)組凝結(jié)水冬季工況平均過(guò)冷度為13 ±5 ℃。

(4)小結(jié)

綜上所述，本機(jī)組凝結(jié)水溶氧超標(biāo)的致因非常典型，既有真空嚴(yán)密性方面的問(wèn)題，也有工質(zhì)攜帶方面的問(wèn)題，還有運(yùn)行方式的問(wèn)題，要徹底根治還應(yīng)從現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際出發(fā)，針對(duì)以上原因采取切實(shí)可行的手段加以解決。

3 凝結(jié)水溶氧超標(biāo)的治理措施

(1)凝汽器喉部軟連接增設(shè)密封冷卻水系統(tǒng)，改善機(jī)組真空嚴(yán)密性。

由于本機(jī)組配置高壓、低壓兩個(gè)凝汽器，凝汽器與低壓缸連接部位即凝汽器喉部設(shè)計(jì)上采用軟連接結(jié)構(gòu)，總長(zhǎng)度近50 m，因橡膠節(jié)老化變形、金屬部件膨脹不均、加工制造和安裝工藝不良、基礎(chǔ)沉降等問(wèn)題常常會(huì)導(dǎo)致凝汽器喉部密封不良，使空氣得以進(jìn)入。

經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)勘查并結(jié)合設(shè)備運(yùn)行實(shí)際情況，專業(yè)組決定利用凝汽器殼體原有結(jié)構(gòu)為“犬骨密封”設(shè)計(jì)制作密封冷卻水槽(結(jié)構(gòu)形式見(jiàn)圖7)，為水槽增加注水系統(tǒng)(見(jiàn)圖8)，水源取自凝結(jié)水系統(tǒng)，機(jī)組運(yùn)行時(shí)定期為密封冷卻水槽注水，見(jiàn)到溢流水即停止注水，確保滿水。

凝汽器喉部水封槽內(nèi)注滿水有兩個(gè)方面的作用:一是密封作用，防止外部空氣由此進(jìn)入凝汽器汽側(cè);二是冷卻作用，對(duì)起密封和吸收膨脹作用的橡膠節(jié)進(jìn)行冷卻以降低老化速度和避免塑性變形。

(2)完善軸封加熱器汽側(cè)凝結(jié)水、汽泵密封水回水多級(jí)水封裝置，改善機(jī)組真空嚴(yán)密性。

從前面凝結(jié)水溶氧超標(biāo)原因分析中知道，軸封加熱器汽側(cè)凝結(jié)水、汽泵密封水回水的兩個(gè)多級(jí)水封裝置，因無(wú)監(jiān)視和控制手段而經(jīng)常出現(xiàn)被“抽空”的問(wèn)題，造成大量的空氣被吸入凝汽器，影響真空嚴(yán)密性并造成凝結(jié)水溶氧超標(biāo)，對(duì)此采取了如下改進(jìn)措施(見(jiàn)圖9)。

①在多級(jí)水封裝置和凝汽器之間的管道上加裝了一個(gè)回水門用以調(diào)節(jié)控制流入凝汽器的密封水回水流量，避免水封裝置被過(guò)快抽空。

②為多級(jí)水封裝置加裝排空氣管，用于水封裝置注水時(shí)排出空氣。

③多級(jí)水封裝置加裝水位計(jì)，可隨時(shí)觀察水位變化，便于運(yùn)行中及時(shí)調(diào)整和保持多級(jí)水封裝置水位不低于水位計(jì)高度的3/4。

④將汽泵密封水回水管改到了高壓凝汽器熱井的兩個(gè)淋水盤上，利用道爾頓分壓定律對(duì)回收的汽泵密封水和軸封加熱器汽側(cè)凝結(jié)水進(jìn)行真空除氧，析出的氣體會(huì)隨時(shí)被真空泵抽出，從而減少進(jìn)入凝結(jié)水的氧氣量。

圖9 多級(jí)水封裝置改善示意圖Fig．9 Schematic diagram of the improvements in multi-stage water seal

(3)改進(jìn)完善凝汽器補(bǔ)水系統(tǒng)，消除補(bǔ)水“攜帶”氧氣問(wèn)題。

本機(jī)組海水淡化制水抽汽量在100 t/h 以上，機(jī)組需要大量補(bǔ)水，來(lái)自化學(xué)除鹽水的補(bǔ)水水源溶氧指標(biāo)高達(dá)3 000 μg/L，這些補(bǔ)水進(jìn)入凝汽器熱井后直接與凝結(jié)水混合，使凝結(jié)水溶氧水平大幅度升高。

為了驗(yàn)證凝結(jié)水補(bǔ)水對(duì)溶氧指標(biāo)的影響，分別在凝汽器補(bǔ)水100 t/h 和不補(bǔ)水時(shí)測(cè)試機(jī)組凝結(jié)水溶氧指標(biāo)，結(jié)果顯示補(bǔ)水時(shí)凝結(jié)水溶氧指標(biāo)明顯升高，并且機(jī)組負(fù)荷越低，溶氧升高越明顯，在機(jī)組負(fù)荷300 MW 時(shí)，二者相差約60 μg/L (見(jiàn)圖10)。所以凝結(jié)水溶氧指標(biāo)很大程度上受到凝汽器補(bǔ)水的影響。

圖10 凝結(jié)水溶氧指標(biāo)對(duì)比曲線圖Fig．10 Comparison graph of the oxygen dissolved in condensate water

對(duì)凝結(jié)水補(bǔ)水系統(tǒng)的改進(jìn)措施為:

①將化學(xué)除鹽水至凝補(bǔ)水箱補(bǔ)水管路移位，從凝補(bǔ)水箱上部改為直接與凝補(bǔ)水泵入口管相連(見(jiàn)圖11)。一方面避免除鹽水對(duì)凝補(bǔ)水箱浮頂?shù)臎_擊，另一方面可將30 ～45℃的除鹽水直接補(bǔ)到凝汽器內(nèi)，減少熱能損失。

②將凝補(bǔ)水箱破損的浮頂進(jìn)行更換，避免凝補(bǔ)水與大氣直接接觸(見(jiàn)圖11)。

圖11 凝汽器補(bǔ)水系統(tǒng)改善示意圖Fig．11 Schematic diagram of the improvements in condensate replenishment system

③凝汽器補(bǔ)水方式改進(jìn)。增加一路至凝汽器喉部的補(bǔ)水管路，并在補(bǔ)水管路后分別為高、低壓凝汽器加裝一套設(shè)計(jì)流量為200 t/h 的霧化噴嘴裝置(見(jiàn)圖12、圖13)。機(jī)組的正常補(bǔ)水均經(jīng)過(guò)霧化噴嘴裝置，原有至熱井補(bǔ)水管路作為機(jī)組啟動(dòng)補(bǔ)水用仍然保留。

運(yùn)行中機(jī)組補(bǔ)水流經(jīng)凝汽器喉部霧化噴嘴裝置，在低壓缸末端和凝汽器冷卻水管束之間形成一個(gè)“霧化帶”，霧化后的凝補(bǔ)水在此與汽輪機(jī)乏汽充分混合熱交換，這就為機(jī)組帶來(lái)以下幾方面的好處:

第一，對(duì)凝補(bǔ)水充分除氧。一方面補(bǔ)水在與汽輪機(jī)排汽充分混合熱交換過(guò)程中實(shí)現(xiàn)熱力除氧，另一方面凝補(bǔ)水通過(guò)噴嘴霧化作用，最大限度地增加了表面積，據(jù)根據(jù)Fick 第一擴(kuò)散定律可知這樣做可利用真空快速除氧。Fick 第一擴(kuò)散定律表達(dá)式:

式中:dm/dt 為水中溶解氧擴(kuò)散到無(wú)氧氣體中速度;D 為氧的擴(kuò)散系數(shù);A 為水與無(wú)氧氣體接觸的面積;dc/dx 為氧的濃度梯度;負(fù)號(hào)為氧從高濃度向低濃度擴(kuò)散。

由Fick 第一擴(kuò)散定律可知，要提高除氧速度dm/dt，一是增加凝汽器汽水接觸面積A，把進(jìn)入凝汽器的凝補(bǔ)水霧化成小水珠，增大水與蒸汽的接觸面積;二是增加氧的濃度梯度dc/dx，這就必須迅速除去從水中擴(kuò)散到無(wú)氧蒸汽區(qū)域的氧，要求真空系統(tǒng)嚴(yán)密性良好且真空泵運(yùn)行正常，同時(shí)凝汽器真空在規(guī)定范圍內(nèi)。

第二，提高了機(jī)組熱效率。利用機(jī)組補(bǔ)水回收汽輪機(jī)乏汽熱量，減少了循環(huán)水的使用量和循環(huán)水泵廠用電消耗，降低了機(jī)組的冷源損失，改善了機(jī)組真空，對(duì)整機(jī)效率的提高有益。

第三，補(bǔ)水在凝汽器喉部吸收汽輪機(jī)排汽熱量，強(qiáng)化了熱交換，降低了排汽缸溫度，提高了汽輪機(jī)的安全性。

(4)改進(jìn)循環(huán)水系統(tǒng)運(yùn)行方式，最大限度降低凝結(jié)水過(guò)冷度。

①冬季工況下循環(huán)水泵采用“兩機(jī)三泵”運(yùn)行方式。每年11 月10 日至次年3 月1 日，在保證機(jī)組真空不降低的前提下，開啟兩臺(tái)機(jī)組之間的循環(huán)水系統(tǒng)聯(lián)絡(luò)門，停備一臺(tái)循環(huán)水泵，即采用“兩機(jī)三泵”運(yùn)行方式，大幅度降低循環(huán)冷卻海水流量，單機(jī)循環(huán)水流量由原來(lái)的17 m3/s 降低到12 m3/s 左右。

②適當(dāng)利用系統(tǒng)閥門動(dòng)態(tài)微調(diào)循環(huán)冷卻水流量。冬季運(yùn)行時(shí)，在兩機(jī)三泵運(yùn)行條件下，如果循環(huán)水量仍然過(guò)多，可根據(jù)凝汽器真空實(shí)際情況適當(dāng)減小循環(huán)水系統(tǒng)凝汽器出口電動(dòng)門開度，對(duì)凝汽器循環(huán)冷卻水流量微調(diào)。

通過(guò)采取以上措施，冬季運(yùn)行時(shí)凝結(jié)水過(guò)冷度控制到3 ℃以內(nèi)，滿足了廠家及相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。

4 凝結(jié)水溶氧治理效果對(duì)比

專業(yè)技術(shù)人員對(duì)凝結(jié)水溶氧超標(biāo)問(wèn)題系統(tǒng)分析、徹查根源，利用機(jī)組停機(jī)檢修機(jī)會(huì)完成了治理工作，數(shù)據(jù)顯示治理后凝結(jié)水溶氧指標(biāo)達(dá)到了國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)GB12145-2008》規(guī)定的不高于30 μg/L 要求，平均在10 ～20 μg/L 范圍內(nèi)，并且數(shù)值隨機(jī)組負(fù)荷等工況變化不大，較治理前有了根本性的改善，具體指標(biāo)對(duì)比情況見(jiàn)圖14。

另外經(jīng)過(guò)治理，機(jī)組的真空嚴(yán)密性也大為改善，僅為94 Pa/min，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《凝汽器與真空系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)導(dǎo)則DL/T932-2005》規(guī)定的不高于270 Pa/min 要求。

圖14 凝結(jié)水溶氧指標(biāo)對(duì)比Fig．14 Comparison graph of the oxygen dissolved in condensate water

5 結(jié)論

國(guó)華滄電通過(guò)對(duì)與凝結(jié)水溶氧指標(biāo)相關(guān)設(shè)備的綜合治理，較好地完善了設(shè)備，優(yōu)化了系統(tǒng)。治理后機(jī)組凝結(jié)水溶氧指標(biāo)、真空嚴(yán)密性、汽輪機(jī)排汽缸溫度等指標(biāo)均有明顯改善，尤其是在凝汽器喉部增設(shè)霧化噴淋裝置，在機(jī)組補(bǔ)水充分被除氧的同時(shí)又盡可能多地回收了汽輪機(jī)排汽的汽化潛熱，對(duì)節(jié)能工作也具有一定的現(xiàn)實(shí)意義，故本次對(duì)凝結(jié)水溶氧超標(biāo)隱患的治理是成功的，方法是行之有效的。

［1］GB/T12145 －2008，火力發(fā)電機(jī)組及蒸汽動(dòng)力設(shè)備水汽質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)［S］．

［2］DL/T932-2005，凝汽器與真空系統(tǒng)運(yùn)行維護(hù)導(dǎo)則［S］．

［3］付文鋒，白中華，李富云．凝汽器內(nèi)空氣積聚對(duì)真空的影響［J］．電力科學(xué)與工程，2008，24 (3):67-69．Fu Wenfeng，Bai Zhonghua，Li Fuyun．Influence of air accumulation on condenser vacuum ［J］．Electric Power Science and Engineering ，2008，24 (3):67-69．

［4］李建成，王軍，郭曉宇．凝結(jié)水溶氧超標(biāo)綜合治理分析［J］．電力技術(shù)，2010，19 (8):68-69．Li Jiancheng，Wang Jun，Guo Xiaoyu．Analysis on comprehensive treatment example of dissolved oxygen in condensate exceeding standard ［J］．Electric Power Technology，2010，19 (8):68-69．

［5］肖國(guó)俊，包正強(qiáng)．凝結(jié)水過(guò)冷度產(chǎn)生的原因及消除對(duì)策［J］．熱力透平，2006，35 (3):175-179．Xiao Guojun，Bao Zhengqiang．Reasons and countermeasures for condensate supercooling degree ［J］．Thermal-Turbin，2006，35 (3):175-179．

［6］張明智，林湖，姚雅秋，等．凝汽器真空度下降的分析與處理［J］．電力科學(xué)與工程，2003，(1):52-55．Zhang Mingzhi，Lin Hu，Yao Yaqiu，et al．Analysis of deteriorative condenser vacuum and improvements ［J］．Electric Power Science and Engineering，2003，(1):52-55．

［7］蔡頤年．蒸汽輪機(jī)裝置［M］．北京:機(jī)械工業(yè)出版社，1982．