高強(qiáng)鋁合金應(yīng)力腐蝕及氫滲透行為研究進(jìn)展

鄭傳波，益 幗，高延敏

（江蘇科技大學(xué) 材料學(xué)院，鎮(zhèn)江212003）

高強(qiáng)鋁合金是一種高強(qiáng)度、低密度的材料，廣泛應(yīng)用于航空航天領(lǐng)域。但在其應(yīng)用過程中容易受到環(huán)境影響而發(fā)生點(diǎn)蝕、應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）、晶間腐蝕等多種形式的局部腐蝕破壞，尤其是應(yīng)力腐蝕開裂問題尤為突出。世界上許多國家曾發(fā)生過由于鋁合金應(yīng)力腐蝕開裂導(dǎo)致的事故。由于應(yīng)力腐蝕開裂沒有明顯前兆，故其破壞性和危害極大。多年來國內(nèi)外研究者在這方面做了大量試驗(yàn)工作，并在鋁合金應(yīng)力腐蝕開裂機(jī)理、影響因素及控制方法上取得了較大的進(jìn)展和成果。

近年來，隨著試驗(yàn)技術(shù)的進(jìn)步及測量儀器精度的提高，針對鋁合金氫滲透行為方面的研究日益增加［1-7］。Gest［5］通過D-S雙 電解池測到3%NaCl中AA7075鋁合金的氫滲透現(xiàn)象，但是測試方法較繁瑣，不便于試驗(yàn)結(jié)果的重現(xiàn)。Onuchukwu和Trasatti［6］通過D-S雙電解池對AA1060純鋁進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，鋁在堿性環(huán)境中也會(huì)發(fā)生氫滲透，在堿性環(huán)境中氫滲透系數(shù)為3×10-6cm2·s-1。雖然對鋁合金氫滲透的研究越來越多，但是關(guān)于鋁合金的氫滲透系數(shù)還存在著比較大的分歧。

本文綜述了近年來高強(qiáng)鋁合金氫脆機(jī)理及氫滲透行為的研究進(jìn)展，并提出了一種電化學(xué)研究氫滲透行為的方法，以期為今后工作提供參考。

1 高強(qiáng)鋁合金氫脆機(jī)理

在相當(dāng)長的時(shí)期內(nèi)，人們認(rèn)為鋁合金中沒有氫脆現(xiàn)象，但隨著人們對高強(qiáng)度鋁臺金應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）和腐蝕疲勞現(xiàn)象研究的深入，發(fā)現(xiàn)鋁合金中也存在著氫脆現(xiàn)象，并且被認(rèn)為是導(dǎo)致應(yīng)力腐蝕開裂和腐蝕疲勞的主要原因。鋁合金中氫的滲透包括擴(kuò)散氫、固溶氫、氫分子和氫化物。綜合當(dāng)前氫脆機(jī)理的研究成果，其機(jī)理總體歸納為氫致結(jié)合能降低理論和氫致微裂紋及理論。

1.1 氫致結(jié)合能降低理論

（1）弱鍵理論 弱鍵理論是A.R.Troiano［8］研究氫在鋼件中的行基礎(chǔ)上形成的，后經(jīng)R.A.Oriani等人加以修正。研究者認(rèn)為，在裂紋尖端存在三向應(yīng)力區(qū)，應(yīng)力梯度易造成氫向裂尖的長程擴(kuò)散，使裂尖處發(fā)生局部氫的富集，造成鐵原子間的結(jié)合力下降［9］。當(dāng)偏聚氫達(dá)到一定濃度時(shí)，材料就會(huì)在較低的應(yīng)力下發(fā)生破壞。目前還沒有對其物理機(jī)制達(dá)成共識，氫能使原子鍵結(jié)合力下降仍需試驗(yàn)證實(shí)。

（2）“Mg-H”復(fù)合體理論 “Mg-H”復(fù)合體理論能夠較好地解釋許多現(xiàn)象，如晶界沉淀相上氫泡產(chǎn)生的原因等。該理論由Viswanadham等［10］最早提出，他們認(rèn)為晶界上存在著過量的自由鎂。過量的自由鎂易與氫形成“Mg-H”復(fù)合體，造成晶界上固溶氫的增加形成氫的偏聚，使得晶界的結(jié)合能下降，從而促進(jìn)了裂紋的擴(kuò)展?！癕g-H”相互作用也已得到了試驗(yàn)證實(shí)。因此，“Mg-H”相互作用可能是應(yīng)力腐蝕開裂的物理本質(zhì)［11-12］。

1.2 氫致微裂紋理論

氫致微裂紋理論根據(jù)氫進(jìn)入金屬以后裂紋發(fā)生發(fā)展的機(jī)理，可分為以下幾種，晶界吸附、應(yīng)力誘發(fā)氫化物致脆及氫致滯后塑性變形理論。

（1）晶界理論 晶界吸附理論是對弱鍵理論的補(bǔ)充，晶界理論認(rèn)為晶界與表面相交處的水分與鋁合金反應(yīng)生成具有活性的原子氫。氫原子進(jìn)入晶格中，沿晶界優(yōu)先偏聚，導(dǎo)致前沿晶界強(qiáng)度下降，引起開裂［13-14］。

（2）應(yīng)力誘發(fā)氫化物致脆 鋁氫化合物不是在增氫過程中形成的，而是在拉應(yīng)力作用下誘發(fā)產(chǎn)生的。鋁氫化臺物很脆，在拉應(yīng)力作用下，本身能脆斷或沿基體曲相界面優(yōu)先斷裂，從而引起鋁合金的氫脆效應(yīng)［15］。

（3）氫致滯后塑性變形理論 氫致滯后塑性變形理論由褚武揚(yáng)和肖紀(jì)美等提出。他們認(rèn)為：當(dāng)合金的強(qiáng)度和KI大于臨界值時(shí)，氫環(huán)境會(huì)導(dǎo)致裂紋前端的塑性區(qū)尺寸及形變量隨時(shí)間的增長而增加，即發(fā)生了氫致滯后形變。該形變達(dá)到一定程度時(shí)，就會(huì)導(dǎo)致氫致滯后開裂和SCC［16-18］。

在此基礎(chǔ)上綜合考慮氫促進(jìn)局部塑性變形、氫降低原子鍵合力以及氫壓的作用后，褚武揚(yáng)等［19-20］提出通過氫促進(jìn)裂尖發(fā)射位錯(cuò)，促進(jìn)位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)以及降低鍵合力。在較低的外應(yīng)力下，當(dāng)外加應(yīng)力較低時(shí)，由于氫的促進(jìn)作用無位錯(cuò)區(qū)中仍能形成微裂紋，但由于外應(yīng)力低，周圍位錯(cuò)源不能開動(dòng)，從而它不能通過滑移鈍化成空洞，而轉(zhuǎn)變成解理裂紋。

對高強(qiáng)度鋁合金的氫脆，人們已進(jìn)行了大量的研究，積累了許多有關(guān)鋁合金氫脆的研究資料，并獲得了較為充分的試驗(yàn)結(jié)果。但是，迄今為止的工作僅局限于試驗(yàn)研究和對現(xiàn)象的定性解釋，還沒有形成完整而統(tǒng)一的理論體系。

2 影響高強(qiáng)鋁合金氫脆的主要因素

2.1 合金元素

R.P.Wei等［21］于1984年首先研究了鎂含量對7系鋁合金應(yīng)力腐蝕的影響。結(jié)果表明，鎂含量對鋁合金抗應(yīng)力腐蝕的性能有重要影響。合金中鋅和鎂形成的主要強(qiáng)化相是MgZn2和MgZn。2種強(qiáng)化相在合金中的溶解度隨溫度的降低而急劇下降，具有很強(qiáng)的時(shí)效硬化能力。在固溶極限范圍內(nèi)提高鋅、鎂含量可以大大提高合金強(qiáng)度，但會(huì)導(dǎo)致合金的韌性和抗SCC性能降低。因此，合理控制合金中鋅、鎂的含量，尤其是其質(zhì)量比對改善高強(qiáng)度鋁合金的綜合性能極其重要［22］。合金中的鈧元素和鋯元素能提高合金的耐蝕性［23-24］，加速M(fèi)gZn2相或MgZn2相沉淀。銀的存在，可降低合金的SCC敏感性，還可促進(jìn)強(qiáng)化相析出［25-26］。

2.2 熱處理制度及表面處理

7系鋁合金材料常用T6峰值時(shí)效（Peak-ageing）熱處理，雖可得到最高強(qiáng)度，材料的抗應(yīng)力腐蝕性卻達(dá)到最低，尤其在含有氯的環(huán)境及在厚件的短軸向（ST方向）更為明顯［27-28］。對于鋅、鎂含量高的鋁合金、峰值時(shí)效會(huì)提高其應(yīng)力腐蝕敏感性，過時(shí)效和回歸再時(shí)效（RRA）處理可顯著提高抗應(yīng)力腐蝕性能［29］。Hamidreza Fooladfar等［30］研究了表面處理和熱處理對7075鋁合金應(yīng)力腐蝕敏感性的作用。結(jié)果表明，不同熱處理制度的鋁合金應(yīng)力腐蝕敏感性不同，過時(shí)效能有效提高鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能。

2.3 環(huán)境因素

在干燥空氣中，鋁合金一般不會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂，但是在水蒸氣中鋁合金會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕破裂［31］。在水溶液中，Cl-的存在能明顯加速鋁合金應(yīng)力腐蝕破裂。Cl-能促進(jìn)Al3＋的水化反應(yīng)，生成AlCl2

＋和Al（OH）Cl＋，使溶液逐漸呈酸性，表面生成凝膠體物質(zhì)，并附著在鋁合金表面，使得溶解反應(yīng)集中于裂紋尖端，加速了裂紋的生長［32］。

A.Conde［33］等 研 究 了8090-T8171鋁合金在1mol·L-1NaCl＋0.3%H2O2溶液中的應(yīng)力腐蝕敏感性，并證實(shí)了其應(yīng)力腐蝕機(jī)理為晶間腐蝕和陽極溶解。

陰極極化和陽極極化都會(huì)提高鋁合金SCC敏感性。劉繼華等［34］研究了電極極化對鋁合金應(yīng)力腐蝕斷裂敏感性的影響。結(jié)果表明，陰極極化和陽極極化對SCC都有不良影響，陽極極化會(huì)促進(jìn)陽極溶解從而促進(jìn)SCC發(fā)生，陰極極化時(shí)會(huì)加速氫向鋁合金的滲透，增加氫脆敏感性。

3 材料中氫含量的測定

測定鋁合金中氫含量一直是研究的難點(diǎn)和重點(diǎn)，定量測定鋁合金中氫含量對于研究鋁合金應(yīng)力腐蝕開裂中氫脆比重有重要意義。目前，比較有效的方法有如下兩種：

（1）測氫儀定量表征 測氫儀能夠定量測定金屬材料在不同溫度（室溫～1 000℃）時(shí)釋放氫的含量，而且樣品保持原狀，大樣品和高強(qiáng)螺栓可直接放入，達(dá)到0.01mg·kg-1定量精確度。

（2）TDS測氫儀 采用TDS分析方法，可以使高強(qiáng)度鋼中氫的測量精度達(dá)到0.01×10-6mg·kg-1，從而使高強(qiáng)度鋼氫脆定量研究成為可能［35-37］。武光宗等［38］用TDS方法研究了氫在兩種馬氏體鋼中的擴(kuò)散，測得氫在低鉻無鋁的D1鋼和高鉻低鋁的D2鋼中的擴(kuò)散系數(shù)分別為1.52×10-7和5.3×10-8cm2·s-1。郭昀靜等［39］利用TDS方法研究了二次硬化鋼中氫的擴(kuò)散行為。結(jié)果表明，拉伸試樣的斷面收縮率隨氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)先線性下降，氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)每增加1×10-4%斷面收縮率下降約12%；當(dāng)氫質(zhì)量分?jǐn)?shù)達(dá)到5×10-4%時(shí)，斷面收縮率低于10%，斷口呈沿晶狀。

4 電化學(xué)研究鋁合金氫滲透行為的進(jìn)展

在以上鋁合金氫脆理論中，都研究了氫進(jìn)入金屬后與晶界或者位錯(cuò)等金屬內(nèi)部組織的相互作用，因此氫在鋁合金中的滲透行為也得到了廣泛的關(guān)注。在眾多研究方法中，Devanathan-Stachurski雙電解池是研究氫在金屬中作用的快捷方法［40］。在這種方法中氫從薄片金屬的一側(cè)被引入，滲透過金屬的氫在薄片金屬另一側(cè)（鍍鎳或鍍鈀）被氧化，檢測到的氧化電流即為氫滲透電流。最初，研究者在試樣檢測面鍍鈀，鈀作為一種氧化氫原子的催化劑能快速將滲透過金屬的氫氧化，從而產(chǎn)生氧化電流。但目前大部分研究集中于采用D-S雙電解池研究鋼材的氫滲透行為，對于采用D-S雙電解池研究鋁合金氫滲透行為的研究較少，并且試驗(yàn)可重復(fù)性不高。這主要是因?yàn)殇X合金表面鍍鈀或鍍鎳時(shí)受到氧化膜和鋁合金自身發(fā)生點(diǎn)蝕的影響。

Gest和Troiano［5］采用D-S雙電解池研究了AA7076-T651鋁合金在3%NaCl中的氫滲透行為。研究表明鋁合金陰極極化和陽極極化都能夠促進(jìn)氫向金屬的滲透。在試驗(yàn)中觀察到鋁合金陽極極化促進(jìn)氫滲透電流這一現(xiàn)象，是對鋁合金氫脆機(jī)理的有力證據(jù)。但是在文中對試驗(yàn)裝置和試驗(yàn)細(xì)節(jié)描述不夠細(xì)致，試驗(yàn)重復(fù)性不高。在此試驗(yàn)中鋁合金的表觀氫滲透系數(shù)為2×10-9cm2·s-1。

Onuchukwu［41］通 過D-S雙 電 解 池 對AA1060純鋁進(jìn)行了研究，具體步驟為通過0.5mol·L-1KOH溶液清洗鋁合金試樣表面，然后迅速置入脫氧的0.001mol·L-1PdCl2＋0.01mol·L-1KNO2的3.5%NaCl中檢測氫滲透電流，滲氫側(cè)加入0.01mol·L-1KOH溶液。鍍鈀電流為1mA電鍍15min，然后用10mA電鍍5min。結(jié)果表明，鋁在堿性環(huán)境中也可以發(fā)生氫滲透，并且測得堿性環(huán)境中氫滲透系數(shù)為3×10-6cm2·s-1。

日本學(xué)者采用脈沖的方法研究了高純鋁的氫滲透系數(shù)為4.5×10-10cm2·s-1。其方法在檢測時(shí)易發(fā)生活性腐蝕而產(chǎn)生氫，從而發(fā)生試樣的穿孔，導(dǎo)致結(jié)果誤差較大［42］。

Scully等人［43］發(fā)現(xiàn)鋁合金氫滲透系數(shù)隨溫度不同有很大的變化，純鋁在不同溫度下的氫滲透系數(shù)從1.3×10-20cm2·s-1到2×10-3cm2·s-1變化。這種不統(tǒng)一主要因?yàn)殇X合金表面的氧化膜是一種氫滲透阻礙膜，會(huì)減小其氫滲透系數(shù)。

在這些眾多的鋁合金氫滲透系數(shù)的研究中，只有Braun等人的研究過程具有重現(xiàn)性，但是試驗(yàn)過程繁瑣，需要噴濺除氧化膜和噴濺鈀或Pd-Ag到鋁合金表面。

綜合以上各法方法的優(yōu)缺點(diǎn)，筆者采用雙面電化學(xué)鍍鎳的方法對氫滲透系數(shù)進(jìn)行了研究，并取得了較好的研究結(jié)果。試樣采用7075鋁合金，其成分為（質(zhì)量分?jǐn)?shù)／%）：Mg 2.1～2.9，Cu 1.2～2.0，Zn 5.1～6.1，雜質(zhì)1.5～1.7，Al 87.3～90.4。首先用酒精和丙酮采用超聲波清洗，以徹底去除試樣表面的油污。試樣的雙面鍍鎳，鍍鎳液組成為：250g·L-1硫酸鎳，45g·L-1氯化鎳，40g·L-1硼酸和0.2g·L-1十二烷基硫酸鈉，pH為3。鍍鎳時(shí)，先用30g·L-1磷酸鈉，20g·L-1碳酸鈉10mL·L-1的烷基酚聚氧乙烯醚除油，然后用氫氟酸∶硝酸∶水為1∶1∶1的溶液去除氧化膜，清洗時(shí)間60 s；最后采用上述鍍鎳液進(jìn)行鍍鎳，鍍鎳電流密度為3mA·cm-2，時(shí)間3min，1.5mA·cm-2，時(shí)間為5min。測得的氫滲透電流見圖1。充氫電流密度（Jc）為-2mA·cm-2，充氫開始時(shí)間為7 000s，根據(jù)Time-lag法D＝L2／6tL計(jì)算得7075-T6鋁合金氫滲透系數(shù)為3×10-7cm2·s-1。與Braun等人的研究結(jié)果吻合。本方法的優(yōu)點(diǎn)在于樣品處理過程相對簡單，并且試驗(yàn)結(jié)果可靠，對其進(jìn)一步研究將會(huì)推動(dòng)D-S雙電解池研究鋁合金氫滲透行為的發(fā)展。

圖1 7075鋁合金氫滲透電流示意圖Jc＝2mA·cm-2

5 結(jié)束語

鋁合金氫脆機(jī)理還存在爭議，對其物理本質(zhì)還需要進(jìn)一步研究。目前為止，還未有人從理論上系統(tǒng)的揭示鋁合金氫脆本質(zhì)，因此仍需進(jìn)一步探討。D-S雙電解池是研究氫滲入金屬的一種簡單快速的方法，但是目前應(yīng)用于鋁合金上的研究比較少，主要原因是鋁合金表面氧化膜易對氫滲透形成阻礙作用，所以對鋁合金試樣的處理成為了采用此方法研究氫滲透行為的關(guān)鍵。本文經(jīng)過初步試驗(yàn)得到了一種用D-S雙電解池研究鋁合金氫滲透行行為的試樣處理方法，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證，得到較好的結(jié)果。本方法的優(yōu)點(diǎn)在于樣品處理過程相對簡單，并且試驗(yàn)結(jié)果可靠，對其進(jìn)一步研究將會(huì)推動(dòng)電化學(xué)研究鋁合金氫滲透行為的發(fā)展。

致謝感謝國家自然科學(xué)基金（51001055）資助，同時(shí)感謝江蘇高校優(yōu)勢學(xué)科建設(shè)工程資助。

［1］Mike J Danielson.Use of devanthan-stachurski cell to measure hydrogen permeation in aluminum alloys［J］.Corrosion Science，2002，44（3）：829-840.

［2］Mujibur Ranhman A B M，Kumar S.Galvanic corro-sion of laser weldments of AA6061alumiunum alloy［J］.Corrosion Science，2007，49（10）：4339-4351.

［3］Thad M Adams，Paul Korinko.Evaluation of oxidation and hydrogen permeation in Al-containing stainless steel alloys［J］.Materials Science ＆Engineering，2006，424（1）：33-41.

［4］Prakash U，Parvathavarthini N.Effect of composition on hydrogen permeation in Fe-Al alloys［J］.Intermetallics，2007，15（1）：17-19.

［5］Gest R J，Troiano A R.Stress corrosion and hydrogen embrittlement in an aluminum alloy［J］.Corrosion，1974，30（8）：274-279.

［6］Onuchukwu A I，Trasatti S.Hydrogen permeation into aluminum alloy 1060as a result of corrosion in alkaline medium-basic features of the process［J］.Electrochimica Acta，1988，33（10）：1425-1433.

［7］Thakur C，Balasubramaniam R.Determination of hydrogen diffusivity in Al-Li-Cu-Mg alloys［J］.Journal of Materials Science Letters，1996，15（16）：1397-1387.

［8］Troiano A R.Hydrogen tronsactions［J］.American Society for Materials，1960，52（1）：54-80.

［9］Oriani R A，Josephic P H.Equilibrium aspects of hydrogen-induced cracking of steel［J］.Acta Met，1974，22（9）：1065-1074.

［10］Viswanadham R K，Sun T S.The Mg-H composite theory of stress corrosion cracking in aluminium alloys［J］.Metall Trans，1980，11A（6）：85-89.

［11］曾梅光，劉新.LC9合金晶界的微觀結(jié)構(gòu)影響應(yīng)力腐蝕開裂的機(jī)理［J］.東北工學(xué)院學(xué)報(bào)，1989，1（1）：8-18.

［12］宋仁國，耿平，張寶金.7175鋁合金晶界偏析與陰極滲氫過程中的Mg-H相互作用［J］.航空材料學(xué)報(bào)，1997，17（4）：37-43.

［13］Cornish A J，Day M K B.The effect of variable quenching conditions on the relationship between the stress corrosion tensile properties，and microstructure of a high-purity Al-Zn-Mg alloy［J］.J Inst Metals，1971，99（3）：377-384.

［14］Winzer N.Characterisation of stress corrosion cracking（SCC）of Mg-Al alloys［J］.Materials Science and Engineering：A，2008，488（1／2）：339-351.

［15］茹紅強(qiáng).D2冷作模具鋼的回火轉(zhuǎn)變研究［D］.沈陽：東北工學(xué)院碩士論文，1985.

［16］Chu W Y，Wang H L，Chi Mei Hsiao.The mechanism of slow crack growth and stress corrosion cracking in austenitic stainless steel［J］.Corrosion，1984，40（9）：487-492.

［17］Wu Yang Chu，Jing Yao，Chi Mei Hsiao.Hydrogeninduced slow crack growth in stable austenitic stainless steel［J］.Metallurgical and Materials Transactions A，1984，15（4）：729-733.

［18］褚武揚(yáng)，劉天化.氫在鋼的硫化物應(yīng)力腐蝕破裂中的作用［J］.中國腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào)，1981，4（1）：8-13.

［19］Chu W Y，Li S Q，Liu T H.Mechanism of SCC of low alloy steels［J］.Corrosion，1981，37（3）：320-322.

［20］Qiao L J，Chu W Y，Hsiao C M.SCC and hydrogeninduced cracking in austenitie stainless steel under mode II loading［J］.Corrosion，1988，44（1）：50-55.

［21］Wei R P，Ming Gao，Pao P S.The role of magnesium in CF and SCC of 7000series aluminum alloys［J］.Scripta Metallurgica，1984，18（12）：1195-1198.

［22］杜愛華，龍晉明.高強(qiáng)鋁合金應(yīng)力腐蝕研究進(jìn)展［J］.中國腐蝕與防護(hù)學(xué)報(bào)，2008，28（4）：251-256.

［23］Senkov O N，Miracle D B.Low temperature mechanical proper-ties of scandium modified Al-Zn-Mg-Cu alloys［J］.Mater Sci Forum，2002（396／402）：1127-1129.

［24］Rokhlin L L，Dobatkina T V，Bochvar N R，et al.Investigation of phase equilibria in alloys of the Al-Zn-Mg-Cu-Zr-Sc system［J］.Alloys Comp，2004，367（1／2）：10-16.

［25］Chang C H，Lee S L，Lin J C，et al.Efect of Ag content and heat treatment on the stress corrosion cracking of Al-4.6Cu-0.3Mg alloy［J］.Mater Chem Phys，2005，91（3）：454-462.

［26］Cheng D Q，Zheng Z J，Li S C.Mechanism of stress aging in Al-Cu（-Mg-Ag）alloys［J］.Trans Nonferrous Met Soc Chin，2004，14（4）：779-784.

［27］Speidel M O.Stress corrosion cracking of aluminum alloys［J］.Metal1Trans，1975，15（3）：631-642.

［28］程勇勝，鄭子樵，李秋菊.時(shí)效制度對7475鋁合金組織與性能的影響［J］.輕合金加工技術(shù)，2001，29（6）：40-44.

［29］Oliveira A F，Barros M C de，Cardoso K R，et al.The effect of RRA on the strength and SCC resistance on AA7050and AA7150aluminiuln alloys［J］.Mater Sci Eng，2004，379（2）：321-326.

［30］Fooladfar H，Hashemi B，Younesi M.The effect of the surface treating and high-temperature aging on the strength and SCC susceptibility of 7075aluminum alloy［J］.Journal of Materials Engineering and Performance，2009，19（5）：852-859.

［31］左景伊.應(yīng)力腐蝕破裂［M］.西安：西安交通大學(xué)出版社，1989.

［32］Holreyd N J H Hardien.Factors controlling crack velocity in 7000series aluminium alloys during fatigue in an aggressive environment［J］.Corros Sci，1983，23（6）：527-531.

［33］Conde A，F(xiàn)ernandez B J，Damborenea J J De.Characterization of the SCC behaviour of 8090Al-Li alloy by means of the slow-strain-rate technique［J］.Corrosion Science，1998，40（1）：91-102.

［34］劉繼華，朱國偉，李荻，等.電極極化對鋁合金應(yīng)力腐蝕斷裂敏感性的影響［J］.材料保護(hù)，2005，38（3）：25-27.

［35］Kimura Y，Sakai Y，Hara T，et al.Hydrogen induced delayed fracture of ultrafine grained 0.6%O steel with dispersed oxide particles［J］.Scripta Materialia，2003，49（11）：1111-1116.

［36］Nagumo M.Hydrogen related failure of steels-A new aspect［J］.Materials Science and Technology，2004，20（8）：940-950.

［37］田野，王毛球.新型滲氮鋼的力學(xué)性能及滲氮特性［J］.材料熱處理學(xué)報(bào)，2008，29（3）：122-125.

［38］武光宗，王毛球，甘國友，等.利用TDS方法研究氫在兩種馬氏體鋼中的擴(kuò)散［J］.鋼鐵研究學(xué)報(bào)，2011，23（9）：42-45.

［39］郭昀靜，王春芳，李建錫，等.利用TDS研究二次硬化鋼中氫的擴(kuò)散行為［J］.航空材料學(xué)報(bào)，2012，32（3）：5-9.

［40］Devanathan M A V，Stachurski Z.An electrochemical methods to measure hydrogen permeation in metals［J］.Proceedings of the Royal Society of London Series A，1962，270（1）：90-102.

［41］Onuchukwu A I，Trasatti S P，Trasatti S.Hydrogen permeation into aluminum AA1060as a result of corrosion in an alkaline medium［J］.Corrsion Science，1994，36（12）：1815-1824.

［42］Ishikawa T，Mlellan R B.The diffusivity and permeability of hydrogen in aluminium in the temperature range 285-328K［J］.Acta Metall，1986，34：1091-1095.

［43］Scully J R，Young G A，Smith S W.Hydrogen solubility，diffusion and trapping in high purity aluminum and selected Al-base alloys［J］.Mat Sci Forum，2000，331（12）：1583-1600.