軟土三軸剪切蠕變?cè)囼?yàn)研究及模型分析

楊 超，汪 稔，孟慶山

（中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,武漢 430071）

1 引 言

在自重或坡頂荷載作用下可能會(huì)發(fā)生基坑邊坡滑移，導(dǎo)致新開(kāi)挖基坑工程附近的建筑開(kāi)裂或傾斜，嚴(yán)重危害基坑周圍建筑物的安全。上海是典型的濱海相沉積軟土地區(qū)，21世紀(jì)以來(lái)上海地區(qū)的基坑工程呈現(xiàn)出一些新的特點(diǎn)：基坑規(guī)模越來(lái)越大；開(kāi)挖深度越來(lái)越深；場(chǎng)地臨近建筑紅線范圍，周圍含有大量管線等其他構(gòu)筑物。工程實(shí)踐表明，上海地區(qū)的基坑和建筑物地基等在長(zhǎng)期荷載作用下變形具有明顯的時(shí)間效應(yīng)，即流變現(xiàn)象，這種現(xiàn)象嚴(yán)重危害基坑及基坑周圍建筑物和構(gòu)筑物的安全使用，因此，研究上海軟土的剪切流變特性對(duì)上海地區(qū)工程建設(shè)有重要的現(xiàn)實(shí)意義。

軟土剪切流變?cè)囼?yàn)常采用三軸流變儀進(jìn)行，由于測(cè)量技術(shù)上的限制，人們難以得到試樣徑向變形的準(zhǔn)確值，直接影響對(duì)土的剪切流變特性的認(rèn)識(shí)。通常徑向變形通過(guò)試樣的體積變化換算獲得,試樣徑向變形的不均勻使測(cè)量結(jié)果存在一定誤差，影響剪切應(yīng)變的計(jì)算結(jié)果，且在不排水或非飽和三軸試驗(yàn)中更加難以獲得試樣的徑向變形，無(wú)法獲得試樣的剪切應(yīng)變。研究人員已經(jīng)對(duì)傳統(tǒng)三軸儀的徑向量測(cè)方法進(jìn)行了很多改進(jìn)[1]，但這些測(cè)量方法受到操作難度或者測(cè)量精度的影響，多為接觸式測(cè)量，會(huì)對(duì)試樣產(chǎn)生約束，影響試驗(yàn)結(jié)果。

數(shù)字圖像測(cè)量技術(shù)能夠有效地彌補(bǔ)這些測(cè)量方法中的不足，在不接觸試樣的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)試樣變形的精確測(cè)量。這種方法是通過(guò)對(duì)圖像的采集、處理分析和識(shí)別等一系列過(guò)程，量測(cè)圖像中試樣大小，實(shí)現(xiàn)對(duì)試樣變形的測(cè)量。數(shù)字圖像測(cè)量技術(shù)在土工三軸試驗(yàn)試樣徑向變形量測(cè)中已經(jīng)取得了很好的效果[1－5]，實(shí)現(xiàn)了對(duì)三軸試樣徑向變形的直接測(cè)量，具有較高的測(cè)量精度。

2 數(shù)字圖像測(cè)測(cè)量方法及誤差分析

三軸蠕變?cè)囼?yàn)的測(cè)量精度直接關(guān)系到試驗(yàn)結(jié)果的可靠性和準(zhǔn)確性，因此，試驗(yàn)過(guò)程中應(yīng)采取一定措施消除或減少測(cè)量系統(tǒng)帶來(lái)的系統(tǒng)誤差。

2.1 數(shù)字圖像測(cè)量原理

數(shù)字圖像通常表示為M×N個(gè)像素，在 Matlab中存儲(chǔ)為一個(gè)多維數(shù)據(jù)矩陣。三軸試驗(yàn)數(shù)字圖像測(cè)量時(shí)采用 unit8型數(shù)組的灰度圖像來(lái)描述，像素灰度值用 0～255表示黑～白之間灰度變化[6]。在灰度圖像下，物體邊界表現(xiàn)為灰度值的不連續(xù)性，通過(guò)灰度函數(shù)的一階或二階導(dǎo)數(shù)變化即可判斷出物體的邊界位置。在實(shí)際圖像處理過(guò)程中，常采用直方圖或空域?yàn)V波器等手段增強(qiáng)圖像的對(duì)比效果，以便在圖像處理時(shí)準(zhǔn)確判別試樣邊界。

2.2 三軸蠕變?cè)囼?yàn)數(shù)字圖像測(cè)量方法

利用數(shù)字圖像測(cè)量方法進(jìn)行三軸蠕變?cè)囼?yàn)的試驗(yàn)裝置主要由三軸蠕變?cè)囼?yàn)系統(tǒng)、圖像采集系統(tǒng)和數(shù)字圖像處理系統(tǒng)三部分組成。三軸蠕變系統(tǒng)為應(yīng)力控制式三軸儀，采用分級(jí)加載的方式進(jìn)行；用數(shù)碼相機(jī)進(jìn)行三軸試樣變形的圖像采集，選擇合適的位置固定相機(jī)三角支架，保證在整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中相機(jī)的位置不變，在試驗(yàn)開(kāi)始之前進(jìn)行相機(jī)對(duì)焦，整個(gè)試驗(yàn)過(guò)程中保持焦距不變，且鏡頭不發(fā)生偏移；按照試驗(yàn)的設(shè)計(jì)時(shí)長(zhǎng)進(jìn)行圖像采集，并傳入計(jì)算機(jī)，再應(yīng)用 Matlab強(qiáng)大的數(shù)字圖像處理功能對(duì)圖像進(jìn)行數(shù)字化處理分析，得到三軸蠕變?cè)囼?yàn)中試樣的變形信息。

2.3 系統(tǒng)標(biāo)定

數(shù)字圖像中每個(gè)像素點(diǎn)都表示一定的真實(shí)長(zhǎng)度，通過(guò)對(duì)像素點(diǎn)的統(tǒng)計(jì)分析就可以準(zhǔn)確獲得物體的長(zhǎng)度值，從而得到物體變形的真實(shí)值。

對(duì)測(cè)量系統(tǒng)標(biāo)定可以獲得每個(gè)像素代表長(zhǎng)度的真實(shí)值。在距離物體 D處安放好圖像采集儀后，計(jì)算長(zhǎng)度為L(zhǎng)0的物體所占的像素值N0，即可以得出每個(gè)像素在距離采集儀 D處代表的實(shí)際長(zhǎng)度l：

測(cè)量時(shí)，可根據(jù)物體在圖像中所占像素值N換算得到該物體實(shí)際的長(zhǎng)度：L=lN。在標(biāo)定和測(cè)量過(guò)程中保持采集儀和物體之間的距離D不變。

數(shù)字圖像測(cè)量中，單位像素代表的真實(shí)長(zhǎng)度越小，測(cè)量中產(chǎn)生的誤差就越小，即l越小，測(cè)量精度越高。當(dāng)測(cè)量精度要求很高時(shí)應(yīng)優(yōu)先選用像素較高的圖像采集系統(tǒng)以保證試驗(yàn)結(jié)果的可靠性。

2.4 成像原理及誤差分析

進(jìn)行數(shù)字圖像測(cè)量試樣徑向變形，實(shí)際測(cè)得的是弦AB的長(zhǎng)度而不是直徑2R的長(zhǎng)度，因此，需要通過(guò)換算才能得到試樣直徑的長(zhǎng)度2R。

由成像原理可知，成像時(shí)試驗(yàn)不同階段中試樣的弦AB、A′B′，鏡頭距試樣中心的距離為D，其中 A、B、A′、B′分別為變形前和變形后圖像物體的邊緣（見(jiàn)圖1），由三角函數(shù)關(guān)系有

由式（2）可以看出，當(dāng)∠AOM 越接近π/2時(shí)，即試樣半徑R與鏡頭距試樣中心的距離D比值R/D越小，弦AB與直徑2R越接近。三軸試驗(yàn)試樣直徑常采用39.1 mm，當(dāng)鏡頭距離試樣中心1.0、1.5、2 m時(shí)，誤差分別為0.0064、0.0032、0.0018 mm，相對(duì)誤差僅為0.19%、0.08%、0.05%，此時(shí)測(cè)量誤差與真值相比已達(dá)10-3量級(jí)，誤差相對(duì)試樣真實(shí)直徑而言是一個(gè)非常小的值。因此，當(dāng)鏡頭距離試樣足夠遠(yuǎn)時(shí)，可以用弦長(zhǎng)AB近似代替試樣直徑2R。同樣，當(dāng)距離D一定時(shí)，半徑R越小，弦長(zhǎng)AB越接近直徑2R長(zhǎng)度，誤差也越小。

圖1 物體成像示意圖Fig.1 Sketch of imaging

系統(tǒng)標(biāo)定時(shí)，若采用較小直徑圓柱進(jìn)行標(biāo)定，誤差會(huì)隨著試驗(yàn)中試樣直徑的增大而增大。因此，采用直徑較大的圓柱徑向進(jìn)行標(biāo)定，能夠有效地降低在試驗(yàn)中試樣鼓脹而產(chǎn)生的誤差，保證試驗(yàn)質(zhì)量。

3 三軸蠕變?cè)囼?yàn)的數(shù)字圖像測(cè)量成果

本次試驗(yàn)試樣采用上海五號(hào)溝地區(qū)15 m深度處灰褐色淤泥質(zhì)黏土進(jìn)行三軸剪切蠕變?cè)囼?yàn)，土的物理力學(xué)性質(zhì)見(jiàn)表 1。上海五號(hào)溝地區(qū)臨近長(zhǎng)江口，與上海長(zhǎng)江隧道工程相鄰。長(zhǎng)江口位于長(zhǎng)江三角洲沖積平原的東南前緣，成陸較晚。60 m深度以上主要為飽和的黏性土和粉性土，具有含水率高、抗剪強(qiáng)度低、滲透性小、固結(jié)時(shí)間長(zhǎng)、流變特性顯著等特點(diǎn)。

試驗(yàn)采用分級(jí)加載方法，考慮所取土層深度的實(shí)際情況，選用圍壓σ3= 100 kPa進(jìn)行三軸不排水和排水剪切蠕變?cè)囼?yàn)和圍壓σ3= 200 kPa進(jìn)行三軸排水剪切蠕變?cè)囼?yàn)。試驗(yàn)共分5級(jí)進(jìn)行加載，加載等級(jí)按照試樣在相同條件下的三軸試驗(yàn)強(qiáng)度στ的1/5進(jìn)行加載。

表1 土的物理力學(xué)性質(zhì)參數(shù)Table1 Physico-mechanical properties of soil

3.1 三軸蠕變?cè)囼?yàn)成果

圖2～4為三軸剪切蠕變?cè)囼?yàn)成果曲線（圖中CU為三軸排水剪切試驗(yàn)，CD為三軸不排水剪切試驗(yàn)）?？傮w上看，較低偏應(yīng)力水平D（偏應(yīng)力水平指試樣上施加的偏應(yīng)力σ與破壞時(shí)最大偏應(yīng)力στ之比，即D=σ/στ，D=0～1）下，試樣變形穩(wěn)定較快，表現(xiàn)為衰減蠕變。隨著應(yīng)力水平D的提高，逐漸表現(xiàn)為先穩(wěn)定蠕變一段時(shí)間后發(fā)生衰減。當(dāng)試樣受到的D較高時(shí)，試樣蠕變并未表現(xiàn)出明顯的衰減現(xiàn)象，在很長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)變形仍處于增長(zhǎng)狀態(tài)，此次加載歷時(shí)14 d，試樣變形還在緩慢增長(zhǎng)。當(dāng)試樣偏應(yīng)力σ達(dá)到三軸剪切試驗(yàn)強(qiáng)度στ時(shí)，試樣在較短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生大量變形，隨后形成剪切面，剪切變形迅速增加發(fā)生剪切破壞。

不排水時(shí)，試驗(yàn)在前3級(jí)偏應(yīng)力作用下，變形較小，土的結(jié)構(gòu)較完整，偏應(yīng)力主要由土體結(jié)構(gòu)承受。當(dāng)偏應(yīng)力到達(dá)第四級(jí)時(shí)，土體結(jié)構(gòu)已經(jīng)被破壞，試樣在加載后較短時(shí)間內(nèi)產(chǎn)生大量變形且后期蠕變量也較大（見(jiàn)圖2）。在排水條件下，剪切蠕變?cè)囼?yàn)有明顯的固結(jié)硬化現(xiàn)象，由于排水作用的影響，試樣發(fā)生固結(jié)硬化強(qiáng)度提高，各級(jí)偏應(yīng)力水平下產(chǎn)生的變形差異不如不排水條件顯著（見(jiàn)圖3）。

加載時(shí)，孔隙水壓力在短時(shí)間內(nèi)完成上升和下降過(guò)程（如圖 2(b)～4(b)孔隙水壓力與時(shí)間關(guān)系曲線）。不排水條件下，試樣在受到豎向壓力作用時(shí)，試樣孔隙被壓縮，由于無(wú)法排水，試樣無(wú)法固結(jié)，孔隙水壓力只能在試樣內(nèi)部孔隙之間實(shí)現(xiàn)平衡。加載過(guò)程中，孔隙水壓力并無(wú)下降的趨勢(shì)，經(jīng)過(guò)短時(shí)間的平衡后，隨著試樣變形和孔隙的壓縮，孔隙水壓力呈緩慢上升趨勢(shì)。由Terzaghi和Biot固結(jié)原理可知，排水時(shí)，加載瞬間孔隙水壓力急劇上升，試樣中的水在高壓力下迅速排出產(chǎn)生固結(jié)。由于試樣僅從試樣頂部的透水石處排水，試樣頂部土體很快發(fā)生固結(jié)，于是產(chǎn)生 Manadei-Cryer效應(yīng)，孔隙水壓力在一段時(shí)間內(nèi)依然處于上升階段，持續(xù)時(shí)間約為10 min。同時(shí)，在進(jìn)行三軸排水剪切蠕變?cè)囼?yàn)時(shí)排水路徑受到限制，試樣上部率先發(fā)生固結(jié)硬化，下部固結(jié)較慢，導(dǎo)致試樣上部鼓脹通常較下端小，剪切面常常在試樣下部形成。

土粒周圍水膜的厚度決定著土體黏滯系數(shù)的大小，對(duì)軟土流變起著十分重要的作用[7]。不排水試驗(yàn)中，土粒周圍的水膜未發(fā)生明顯的變化，試樣的黏滯系數(shù)基本為一個(gè)定值，蠕變主要是由于土顆粒和土骨架的移動(dòng)或變形產(chǎn)生的。排水時(shí)，受到豎向壓力作用時(shí)，孔隙被壓縮，試樣中水被排出，土顆粒相互靠近，使得土粒之間水膜變薄，主要表現(xiàn)為土的密度增大，黏滯性增強(qiáng)，變形速率變小。隨著試樣中水進(jìn)一步排出，土顆粒之間水膜越來(lái)越薄，土的黏滯性也越來(lái)越強(qiáng)。在試樣加載初期，孔隙水壓力迅速增大使得試樣中水排擠較快，試樣中土粒水膜厚度發(fā)生較大變化，土的固結(jié)和黏滯性變化明顯。隨著時(shí)間的推移，試樣中排水速度逐漸減小，此時(shí)，土顆粒間的水膜厚度變化較小，相對(duì)穩(wěn)定，試樣中的黏滯系數(shù)變化緩慢。對(duì)照蠕變?cè)囼?yàn)成果圖可以看出，試驗(yàn)加載初期試樣中厚度孔隙水壓力和排水量較大，水膜變化也較大，與之對(duì)應(yīng)的試樣變形也較大為穩(wěn)定蠕變；隨后試樣的孔隙水壓力和排水量逐漸穩(wěn)定，此時(shí)土顆粒間水膜厚度也變化不大，使得試樣的黏滯系數(shù)基本為一個(gè)穩(wěn)定的數(shù)值，試樣變形逐漸穩(wěn)定，即衰減蠕變，可見(jiàn)不排水條件下，隨著加載等級(jí)的提高，試樣的蠕變曲線的斜率較排水條件下大。

排水時(shí)，試樣蠕變和固結(jié)相互影響。一方面，固結(jié)作用會(huì)使得土體發(fā)生硬化，從而減小試樣的變形。另一方面，試樣蠕變也會(huì)阻塞排水通道，影響土體的滲透性。試驗(yàn)中，固結(jié)和蠕變二者同時(shí)進(jìn)行，并在一段時(shí)間內(nèi)達(dá)到穩(wěn)定平衡，整個(gè)過(guò)程中試樣孔壓消散與試樣固結(jié)變形時(shí)間基本一致。

對(duì)比不同圍壓下排水時(shí)的蠕變曲線（見(jiàn)圖3、4）可以發(fā)現(xiàn)，偏應(yīng)力σ近乎相等時(shí)，圍壓為 100 kPa時(shí)試樣變形量較圍壓為200 kPa時(shí)大，表明周圍壓力對(duì)土樣的蠕變有較大的影響，但在相同偏應(yīng)力水平 D下圍壓為 200 kPa時(shí)試樣的變形量較圍壓為100 kPa時(shí)大。

3.2 圖像測(cè)量法與排水體積法的比較

圖5為采用圖像測(cè)量方法和排水體積法測(cè)量得到的剪切蠕變曲線。剪切應(yīng)變-時(shí)間對(duì)數(shù)曲線與垂直應(yīng)變-時(shí)間曲線變化相似，是由于試樣的剪切應(yīng)變是通過(guò)軸向應(yīng)變和徑向應(yīng)變計(jì)算得到，而徑向的變形相對(duì)軸向小很多，但通過(guò)兩種不同測(cè)量方法獲得的剪切應(yīng)變有一定的差別。在偏應(yīng)力水平較低時(shí)，圖像測(cè)量方法與排水體積方法得到的剪切應(yīng)變值相差不大，曲線基本重合；隨著偏應(yīng)力水平D增大，二者差值逐步增大，圖像測(cè)量得到的剪切應(yīng)變值大于排水體積方法得到的剪切應(yīng)變值。這一現(xiàn)象符合實(shí)際情況，在三軸試驗(yàn)過(guò)程中，試樣變形是不均勻的，此次圖像測(cè)量方法得到的是試樣1/2高度截面的變形值，而排水體積方法得到的是整個(gè)試樣的平均變形。在偏應(yīng)力水平較低時(shí)，試樣徑向變形較小，試樣1/2高度截面處的變形值與整個(gè)試樣的平均變形相差不大；隨著偏應(yīng)力水平的增大，試樣發(fā)生鼓脹變形，試樣1/2高度截面的變形值明顯比試樣整體變形的平均值大，隨著變形發(fā)展這個(gè)差值逐漸增大（見(jiàn)圖 6）。采用試樣排水體積的方法進(jìn)行測(cè)量獲得的剪切應(yīng)變值也隨試樣變形的發(fā)展誤差在不斷擴(kuò)大。

圖2 σ3＝100 kPa時(shí)CU三軸蠕變?cè)囼?yàn)成果Fig.2 Results of CU triaxial creep test (σ3＝100 kPa)

圖3 σ3＝100 kPa時(shí)CD三軸蠕變?cè)囼?yàn)成果Fig.3 Results of CD triaxial creep test (σ3＝100 kPa)

圖4 σ3＝200 kPa時(shí)CD三軸蠕變?cè)囼?yàn)成果Fig.4 Results of CD triaxial creep test (σ3＝200 kPa)

圖5 不同測(cè)量方法的剪切應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系曲線Fig.5 Relationships of shear strain and time in different measuring methods

圖6 不同偏應(yīng)力下試樣的二值圖Fig.6 Binary images in different deviatoric stresses

3.3 圖像測(cè)量與排水體積法得到的Singh-Mitchell模型參數(shù)比較

Singh-Mitchell提出能夠恰當(dāng)描述多種土在20%～80%范圍內(nèi)偏應(yīng)力水平的應(yīng)變速率-時(shí)間關(guān)系特征方程[8－10]：

圖7為 3種不同情況下三軸剪切蠕變?cè)囼?yàn)的lnε-lnt關(guān)系曲線和lnε-D關(guān)系曲線。由圖可以看出，不排水條件下各級(jí)偏應(yīng)力作用下剪切應(yīng)變和時(shí)間在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)下線性關(guān)系良好，且斜率基本一致。排水條件下，除第一級(jí)偏應(yīng)力下直線斜率差別較大以為外，其他各級(jí)偏應(yīng)力水平下lnε-lnt曲線基本平行，且圖像測(cè)量方法和排水體積方法獲得的lnε-lnt曲線基本重合。圖中選用t1=1 d時(shí)lnε-D曲線進(jìn)行 Singh-Mitchell模型參數(shù)的確定，由圖可以看出，lnε和D之間線性關(guān)系明顯，線性相關(guān)系數(shù)分別為0.9867、0.9740和0.9947。因此，采用具有廣泛應(yīng)用的 Singh-Mitchell模型是適合的，其中λ為lnε-lnt的斜率。各參數(shù)見(jiàn)表3。

通過(guò)兩種不同的測(cè)量方法獲得的 Singh-Mitchell模型參數(shù)的差別不大（見(jiàn)表2），應(yīng)力水平較低且難以準(zhǔn)確測(cè)量徑向變形時(shí)可近似用排水體積法進(jìn)行參數(shù)確定。同時(shí)，Singh-Mitchell模型很好的描述上海軟土在偏應(yīng)力水平在20%～80%范圍內(nèi)的流變特性，對(duì)于工程應(yīng)用基本可以滿足要求。排水時(shí)，對(duì)于偏應(yīng)力水平大于80%時(shí)上海軟土剪切流變特性也可以較好的描述，而對(duì)于偏應(yīng)力水平低于20%時(shí)軟土的剪切流變特性的描述差別較大。

圖7 不同條件下lnε-lnt曲線和lnε-D曲線Fig.7 Curves of lnε-lnt and lnε-D in different test conditions

表2 Singh-Mitchell模型參數(shù)Table2 Parameters of Singh-Mitchell model

4 結(jié) 論

（1）數(shù)字圖像測(cè)量技術(shù)簡(jiǎn)單實(shí)用，且測(cè)量精度較高，能夠滿足高精度土工試驗(yàn)測(cè)量的需要。在三軸蠕變?cè)囼?yàn)中能夠有效的測(cè)得試樣的徑向變形，實(shí)現(xiàn)試樣的非接觸式測(cè)量，減少接觸式測(cè)量對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，為難以測(cè)量試樣體積變化的不排水試驗(yàn)和非飽和試驗(yàn)提供了有效的徑向變形測(cè)量途徑。

（2）進(jìn)行三軸蠕變?cè)囼?yàn)圖像測(cè)量時(shí)，必須嚴(yán)格保證圖像采集系統(tǒng)的鏡頭在標(biāo)定和試驗(yàn)過(guò)程中不發(fā)生偏移或不產(chǎn)生相對(duì)位置變化，避免由于鏡頭偏移而產(chǎn)生測(cè)量誤差；試樣鼓脹會(huì)使測(cè)量誤差增大，采用較大直徑的圓柱進(jìn)行圖像測(cè)量標(biāo)定能夠有效的抑制這一現(xiàn)象的產(chǎn)生，提高測(cè)量精度。

（3）在三軸排水剪切蠕變?cè)囼?yàn)中，在短時(shí)間內(nèi)孔隙水壓力會(huì)持續(xù)上升產(chǎn)生 Manadei-Cryer效應(yīng)，整個(gè)過(guò)程歷時(shí)約10 min。試驗(yàn)過(guò)程中，排水路徑的影響使得試樣上部率先發(fā)生固結(jié)硬化，試樣鼓脹和剪切面通常偏向試樣下部產(chǎn)生。

（4）軟土的流變性質(zhì)與土中水的含量密切相關(guān)。土中含水率高時(shí)，土顆粒周圍水膜較厚，黏滯系數(shù)較低，土顆粒移動(dòng)相對(duì)較容易；反之，水膜較薄，黏滯系數(shù)較大。排水剪切流變?cè)囼?yàn)時(shí)，隨著隨著土體中水的排出土樣中水含量減少，顆粒周圍的水膜變薄，土的密度增大、黏滯性增強(qiáng)，土的流變性減弱。

（5）由于試樣變形的不均勻，獲得土的剪應(yīng)變時(shí)圖像測(cè)量方法和排水體積測(cè)量方法存在一定的差異。圖像測(cè)量方法在獲得土的剪應(yīng)變時(shí)排水體積法要大，隨著荷載等級(jí)的增加、試樣鼓脹變形增大，這一差別更加明顯。在進(jìn)行 Singh-Mitchell模型參數(shù)確定時(shí)，兩種方法獲得的參數(shù)差別不大，在徑向變形不大且難以準(zhǔn)確測(cè)量時(shí)可用排水體積法代替。

本次試驗(yàn)僅從一個(gè)方向進(jìn)行試樣變形的圖像采集，當(dāng)試樣產(chǎn)生上不均勻變化或形成剪切面時(shí)不能準(zhǔn)確獲取試樣滑移的試驗(yàn)信息，建議在試驗(yàn)時(shí)至少?gòu)膬蓚€(gè)方向獲得試驗(yàn)變形圖像以便準(zhǔn)確合理的獲取試樣變形信息。

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