靳海成,周俊紅,王俊紅,李廣民
(中國(guó)石油天然氣管道科學(xué)研究院,河北廊坊 065000)
活性劑焊接 (Activating flux-TIG,簡(jiǎn)稱(chēng)A-TIG焊)是由烏克蘭巴頓焊接研究所在上世紀(jì)60年代研發(fā)的,但此后直到90年代末期,歐美國(guó)家的研究機(jī)構(gòu)才對(duì)該技術(shù)開(kāi)展了廣泛的研究。這種技術(shù)是焊前在母材表面涂敷一層活性劑,在相同的焊接規(guī)范下,同常規(guī)TIG焊相比,可以大幅度地提高焊縫熔深 (最大可達(dá)300%)。同常規(guī)TIG焊相比,A-TIG焊能夠大幅度提高生產(chǎn)率,降低生產(chǎn)成本,同時(shí)還可以減小焊接變形,具有廣泛的應(yīng)用前景。本項(xiàng)目研究了在鈍邊為4 mm時(shí),無(wú)活性劑TIG焊和涂敷活性劑TIG焊的熔透情況,同時(shí)也對(duì)20#鋼管全位置焊接工藝進(jìn)行了研究。
本試驗(yàn)采用的施焊材料為碳鋼Q235-B板材(試樣尺寸為250 mm×150 mm×12 mm)和20#鋼管 (規(guī)格為D 168 mm ×4 mm);表面活性劑材料主要為SiO2、TiO2、CaO、MgO、鹵化物、Cr2O3等。
鋼板焊接分為無(wú)活性劑TIG焊和涂敷活性劑TIG焊,坡口角度60°,鈍邊4mm,焊接電流200A,焊接電壓14~16 V,焊接速度6.5~7.0 cm/min。在板材試驗(yàn)的基礎(chǔ)上,開(kāi)展了20#鋼管的A-TIG焊工藝研究。
圖1為鈍邊4 mm、無(wú)間隙、焊接電流200A的焊接試件,可以看出,在焊接試件正面,無(wú)活性劑焊縫和涂敷活性劑焊縫都熔合較好;背面無(wú)活性劑焊縫區(qū)未焊透,涂敷活性劑焊縫區(qū)焊透,并且成型良好。對(duì)于鈍邊4 mm、間隙2 mm、焊接電流200 A的焊接試件,在焊接試件正面,無(wú)活性劑焊縫和涂敷活性劑焊縫都熔合較好;背面無(wú)活性劑焊縫區(qū)未焊透,涂敷活性劑焊縫區(qū)焊透,但成型較差,背面成型情況如圖2所示。
圖1 鈍邊4 mm、無(wú)間隙的試件成型情況
圖2 鈍邊4 mm、間隙2 mm的試件背面成型情況
在鋼板焊接的基礎(chǔ)上,進(jìn)行了20#鋼φ168mm×4 mm鋼管的A-TIG焊接試驗(yàn),管段不開(kāi)坡口,不留間隙,焊接電流180 A,電壓16~17 V,焊接效果如圖3所示。由于不用填充材料,需要母材熔化來(lái)熔合焊縫,因而焊后平焊位低于母材;立焊位母材熔化向下流,使得焊縫與母材齊平或略低于母材;仰焊位由于母材下墜,因而高于母材。在完成A-TIG焊后,采用GB 8110 ER 49-1氬弧焊絲進(jìn)行蓋面,圖4為蓋面焊后的焊接接頭效果,對(duì)接頭進(jìn)行了力學(xué)性能試驗(yàn)。
圖3 不同位置A-TIG焊的效果
圖4 蓋面焊后焊接接頭效果
2.2.1 拉伸試驗(yàn)
表1為A-TIG焊接的拉伸試驗(yàn)結(jié)果,可以看出,其抗拉強(qiáng)度大于20#鋼母材的最小抗拉強(qiáng)度,圖5為焊接接頭斷裂照片。
表1 A-TIG焊接拉伸試驗(yàn)結(jié)果
圖5 焊接接頭拉伸斷裂
2.2.2 彎曲試驗(yàn)
表2為彎曲試驗(yàn)結(jié)果??梢钥闯觯鎻澰囼?yàn)都未出現(xiàn)裂紋,性能較好,見(jiàn)圖6;背彎試驗(yàn)R1出現(xiàn)1.0 mm的裂紋,R3出現(xiàn)7.0 mm的邊裂紋,主要原因是,焊接速度不一樣,根部有的部位熔合不良,成為出現(xiàn)裂紋的起源,如圖7所示。
表2 A-TIG焊接彎曲試驗(yàn)結(jié)果
圖6 面彎試驗(yàn)結(jié)果
2.2.3 宏觀金相試驗(yàn)
圖7 背彎試驗(yàn)結(jié)果
表3為宏觀金相試驗(yàn)結(jié)果。在標(biāo)記M1中存在φ 0.8 mm氣孔,但也符合要求,如圖8所示。
表3 宏觀金相試驗(yàn)結(jié)果
圖8 宏觀金相試驗(yàn)
試驗(yàn)結(jié)果表明,20#鋼A-TIG焊在不降低焊接效率和焊接質(zhì)量的前提下,能夠減少焊接層數(shù)1層和焊接材料的使用,并滿(mǎn)足焊接接頭性能的要求。
(1)碳鋼采用A—TIG焊,可使鈍邊厚度為4 mm,在無(wú)間隙或有間隙的條件下,一次性焊透。
(2)20#鋼管采用A-TIG焊,在不降低焊接效率和焊接質(zhì)量的前提下,能夠減少焊接層數(shù)1層和焊接材料的使用,并滿(mǎn)足焊接接頭性能的要求。