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    帶帽PTC型剛性樁工作性狀現(xiàn)場試驗研究

    2012-09-05 05:08:14陳超群雷金波李盛芳汪躍輝
    鐵道建筑 2012年10期
    關鍵詞:單樁軸力剛性

    陳超群,雷金波,李盛芳,汪躍輝

    (1.南昌航空大學土木建筑學院,江西南昌 330063;2.益陽市城市規(guī)劃設計院,湖南益陽 413000;3.中國水利水電第八工程局有限公司,湖南長沙 410000)

    近年來隨著我國道路建設的迅猛發(fā)展,特別是在東南沿海地區(qū),路線設計時很難避免深厚軟土地基,如何解決工程實踐中遇到的軟基沉降變形已引起巖土界的普遍關注。PTC管樁作為一種高強度的剛性樁,能夠有效控制沉降變形,滿足高速公路工后沉降的要求[1]。但由于樁土相對剛度差極大,極易造成剛性樁樁頂刺入量過大,因此在樁頂配置樁帽,以增大樁頂與上部結構的接觸面積,形成帶帽PTC型剛性樁[2-4]。為深入研究帶帽PTC型剛性樁在處理深厚軟土地基的工作性狀,在某繞城高速公路兩試驗區(qū)進行了帶帽剛性單樁加固軟基的現(xiàn)場足尺試驗,研究了不同地質(zhì)條件下帶帽剛性單樁的荷載沉降、樁身軸力、地表土應力分布特征、樁土荷載分擔比等工作特性,以便進一步優(yōu)化工程設計。

    1 試驗區(qū)地質(zhì)條件

    1.1 試驗區(qū)A地質(zhì)條件

    試驗區(qū)為蘇昆太高速公路HC-6標,樁號為K33+324—K33+419便道南側臨近場地。該區(qū)0~8.9 m及10.6~12.0m為硬殼層,軟土主要分布在12~29 m和8.9~10.6 m處,29 m以下為性狀較好的粉土層??紫侗葹?.69~1.37,含水率24.0% ~48.3%,塑性指數(shù)為11.9~21.0,液性指數(shù)為0.32~1.25,軟土的壓縮系數(shù)為0.21~0.80mPa-1,壓縮模量為2.62~8.23 MPa,屬中高壓縮性土。

    1.2 試驗區(qū)B地質(zhì)條件

    試驗區(qū)選擇在蘇滬公路,樁號為K10+074—K10+182便道北側臨近場地。該區(qū)軟土主要分布在0~10m和23~27 m,10~23 m土質(zhì)好,可視為一硬殼層,27 m以下為性狀較好的粉土層。孔隙比為0.63~1.07,含水率為21.0% ~38.5%,塑性指數(shù)為14.3~19.9,液性指數(shù)為 0.11~1.19,壓縮系數(shù)為0.09~0.57 MPa-1,壓縮模量為3.38 ~38.6 MPa。

    具體的土層參數(shù)和物理力學指標可參考文獻[5]。

    2 試驗概況

    2.1 試驗目的

    1)確定帶帽剛性單樁的豎向極限承載力。

    2)確定帶帽剛性單樁在豎向荷載作用下樁身軸力、地表土壓力及樁側摩阻力的分布規(guī)律。

    3)確定帶帽剛性單樁在豎向荷載作用下樁土荷載分擔比及其變化規(guī)律。

    2.2 試樁設計

    試驗區(qū)A和試驗區(qū)B各設計4根樁,每根樁均進行單樁靜載試驗,兩試驗區(qū)的平面布置相同,如圖1所示。

    1)兩試驗區(qū)均采用PTC-A400-65型管樁,樁帽尺寸(長×寬×厚)為1.5m×1.5m×0.4 m,樁帽頂與試驗場地地表平齊。其中試驗區(qū)A的T1和T2樁樁長為25m,T3和T4樁樁長為29 m;試驗區(qū)B的T1和T2樁樁長為17 m,T3和T4樁樁長為27 m。

    圖1 試驗區(qū)平面布置示意(單位:mm)

    2)單樁靜載試驗反力由錨樁提供。錨樁采用PHC-B-500-100,試驗區(qū)A、試驗區(qū)B錨樁樁長分別為31.0m和28.0m。

    2.3 測試內(nèi)容

    1)沉降觀測:采用百分表觀測不同荷載作用下各樁頂?shù)某两盗?豎向位移)。

    2)樁身軸力:采用在樁體不同位置預置鋼弦式應力計進行測試,試驗區(qū)A中T2樁在1 m,6 m,10m,16 m,20m,24 m 處,T3,T4 樁在1 m,6 m,10m,16 m,22 m,28 m處預置;試驗區(qū)B中T1,T2樁在1 m,6 m,10m,13 m,16 m 處,T3 樁在2 m,5m,9 m,15m,25m 處預置。

    3)土壓力:采用土壓力盒測量兩試驗區(qū)各試樁樁帽下0.2 m處的土壓力變化,土壓力盒距試樁中心0.5m。

    2.4 加荷等級

    試驗區(qū)A各試樁(T1~T4)的加荷等級分別為250 kN,200 kN,300 kN,250 kN;試驗區(qū) B 各試樁(T1 ~T4)的加荷等級分別為140 kN,100 kN,180 kN,180 kN。

    2.5 試驗方法

    豎向抗壓靜載試驗采用慢速維持荷載法,并按照《建筑基樁檢測技術規(guī)范》(JGJ 106—2003)[6]的規(guī)定進行。

    3 試驗結果與分析

    3.1 Q-S曲線分布特征

    兩試驗區(qū)各樁的靜載Q-S曲線如圖2。

    由圖2可看出,兩試驗區(qū)各樁Q-S曲線均有一處較為明顯的轉折點,符合樁基沉降變形特點。同時根據(jù)規(guī)范,對于陡降型的Q-S曲線可取曲線發(fā)生明顯陡降的起點作為單樁的極限承載力。比較圖3中各試樁Q-S曲線還可發(fā)現(xiàn):①兩試驗區(qū)T1和T2樁的極限承載力分別小于各自試驗區(qū)的T3和T4樁,這說明樁的長短直接影響其極限承載能力。同一試驗區(qū)帶帽長樁在荷載作用下的地基沉降比帶帽短樁小,說明帶帽長樁更加有利于控制地基的沉降。②試驗區(qū)A的T3和T4樁的極限承載力要比試驗區(qū)B相應各樁的極限承載力低,這主要是因為試驗區(qū)A的試樁穿過的地質(zhì)條件較好的土層厚度要比試驗區(qū)B的少,說明不同的地質(zhì)條件對各樁的極限承載力也存在影響。

    圖2 兩試驗區(qū)靜載試驗Q-S曲線

    3.2 樁身軸力分布特征

    試驗區(qū)B的T1樁樁身軸力分布曲線如圖3所示,樁身軸力隨深度增加而減小。在同一深度處不同的荷載作用下樁身軸力不同,在荷載達到1 260 kN以前樁身軸力隨荷載的增大而增大,當荷載達到1 260 kN后,樁身軸力增加緩慢。同一荷載作用下樁身軸力隨深度的增加而減小,但在樁端處樁身軸力幾乎一致,這說明該樁為摩擦型樁。其他各樁的樁身軸力與荷載等級之間的關系與圖3相類似。

    試驗區(qū)A的T3和T4樁不同深度處樁身軸力與荷載的關系見圖4。

    在相同荷載下同一深度處T3樁樁身軸力比T4樁要大,說明加荷等級的大小對樁身軸力有影響。在深度較淺的區(qū)域尤為明顯,但這種影響程度是隨深度的增加而減小的,到10m深度樁身軸力基本相同。這可能是因為不同等級加載其穩(wěn)定的時間不同,使得隨時間消散的附加孔隙水壓力場不同,因而導致土體力學性質(zhì)發(fā)生不同的改變,從而對樁身軸力產(chǎn)生影響。

    3.3 地表土應力分布特征

    圖5為兩試驗區(qū)T1樁和T3樁在0.2 m深度處地表土應力變化曲線。由圖5可知,地表土應力隨著荷載的增大而增大,在加載初期4條曲線基本重合且斜率幾乎不變。隨著荷載的進一步增大,同一荷載作用下地表土應力出現(xiàn)了明顯的差異,4條曲線的斜率增加且有明顯的突變。這說明在加載初期樁體是主要的承載對象,同時樁帽下淺層地表土也有一個被壓密的過程,達到某一荷載水平后土承擔的荷載才迅速增加,土體承載性能才得到明顯發(fā)揮,這也說明了加載過程中存在樁土分擔荷載相互調(diào)整的現(xiàn)象。比較分析圖4和圖5還可發(fā)現(xiàn),在各級荷載作用下,地表處樁身軸力(樁體分擔的荷載)與地表土應力(土體分擔的荷載)之和與其總荷載相當,符合樁體相互作用的一般規(guī)律。

    圖5 試驗區(qū)T1和T3樁地表土應力隨荷載變化曲線

    由圖5還可看出,試驗區(qū)A的T3樁樁周地表土應力在加載后期比試驗區(qū)B的T3樁大,這主要是由于地質(zhì)條件不同所致。試驗區(qū)A靠近地表面有一剛度較大的硬殼層,土層力學性狀較好,而試驗區(qū)B靠近地表面則是一可壓縮層。加載后期試驗區(qū)A的T1樁樁周地表土應力比T3樁大,說明帶帽短樁比帶帽長樁更能發(fā)揮淺層地表土的承載作用。

    3.4 樁側摩阻力分布特征

    圖6 試驗區(qū)B的T1樁樁側摩阻力隨深度變化曲線

    試驗區(qū)B的T1樁樁側摩阻力隨深度的變化曲線如圖6所示。由圖6可以看出,上部土層的摩阻力先于下部土層發(fā)揮作用。隨著荷載的增加,樁身壓縮量和樁土相對位移逐漸增大,下部土層的摩阻力才逐步發(fā)揮出來。圖中每一級荷載作用下,樁側摩阻力的最大值都出現(xiàn)在深度為9~10m處。由靜力觸探曲線可知10~23 m土質(zhì)較好,土質(zhì)較好的土層發(fā)揮的側阻力比土質(zhì)較差的土層大。當荷載達到1 260 kN時,其各段的摩阻力增加很小或不增加甚至出現(xiàn)減小的現(xiàn)象,說明其側摩阻力已經(jīng)發(fā)揮到了最大值并出現(xiàn)滑移,此時這部分樁側土的抗剪強度由峰值強度跌落為殘余強度,這就是樁側摩阻力的軟化現(xiàn)象[7]。

    3.5 樁土荷載分擔比

    兩試驗區(qū)樁土荷載分擔比如圖7和圖8所示。

    由圖7和圖8可知樁土荷載分擔比是隨著荷載而變化的,在未達到樁各自的極限承載力時,土的荷載分擔比趨近于恒值,其值介于0到0.1之間,樁的荷載分擔比在0.9到1之間,樁是主要的荷載分擔者;當樁達到極限承載力后,土的荷載分擔比迅速增加,土承擔的荷載迅速增大,最后試驗區(qū)A樁的土分擔比為0.3~0.6,試驗區(qū)B樁的土分擔比則為0.1~0.3。說明地質(zhì)條件對單樁樁土荷載分擔比有比較明顯的影響。試驗區(qū)A是上部有一硬殼層,而試驗區(qū)B上部則是一可壓縮層,說明土體的力學性能越好,其分擔的荷載就越多。而且在同一地質(zhì)條件下不同樁長也使得荷載分擔比不同,就樁的荷載分擔比而言,同一荷載作用下長樁比短樁要大。

    4 結論

    1)帶帽長樁承載能力比帶帽短樁要強,控制沉降能力也比短樁強。

    2)樁身軸力自上而下發(fā)揮。不同的加荷等級對樁身軸力有影響,并且隨深度有明顯遞減的趨勢,在10m深度時樁身軸力基本趨近相同。

    3)地表土應力隨荷載增加由慢到快增大。地表土層條件和樁長是影響地表土應力大小的重要因素。

    4)樁側摩阻力的大小隨荷載的變化而變化,土質(zhì)越好的土層發(fā)揮的樁側摩阻力越大,摩擦型樁應盡量多地穿過地質(zhì)條件較好的土層。

    5)樁土荷載分擔比與樁長和土層條件等因素有關。樁體越長,樁的荷載分擔比就越大;土體的力學性能越好,其分擔的荷載就越多。

    [1]蘇振明,陳擁軍.PHC管樁荷載傳遞特性研究[C]//中國土木工程學會第九屆土力學及巖土工程學術會議論文集.北京:清華大學出版社,2003:439-448.

    [2]何良德,陳志芳,徐澤中.帶帽PTC單樁和復合地基承載特性試驗研究[J].巖土力學,2006,27(3):435-441.

    [3]雷金波.帶帽剛性樁復合地基荷載傳遞機理研究[J].巖土力學,2007,28(8):1643-1649.

    [4]雷金波,陳超群.帶帽控沉疏樁復合地基優(yōu)化設計及其工程應用[J].鐵道建筑,2011(1):66-69.

    [5]雷金波,陳從新.帶帽剛性樁復合地基現(xiàn)場足尺試驗研究[J].巖石力學與工程學報,2010,29(8):1713-1720.

    [6]中華人民共和國建設部.JGJ 106—2003 建筑基樁檢測技術規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2003.

    [7]張忠苗.樁基工程(第一版)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2007.

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