莞惠城際鐵路大斷面礦山法隧道下穿高層建筑的影響分析

趙巧蘭，鄔 澤

(中鐵工程設(shè)計(jì)咨詢集團(tuán)有限公司，北京 100055)

1 工程背景

東莞至惠州城際軌道交通項(xiàng)目新客運(yùn)南站至西湖站區(qū)間隧道位于廣東省惠州市，隧道全長2 655.59 m，采用礦山法施工。隧道在距新客運(yùn)南站北端約18 m處開始近距離下穿一城峯景高層建筑，在此對(duì)隧道下穿對(duì)高層建筑的影響進(jìn)行分析研究。

1.1 線位關(guān)系

區(qū)間隧道右線在GDK95+095～GDK95+270段下穿一城峯景A、B、C、D棟住宅，左線隧道下穿C、D棟住宅，近距離側(cè)穿A、B棟住宅。此段區(qū)間為南北走向，線間距18.56 m，區(qū)間南端緊接新客運(yùn)南站，區(qū)間西側(cè)為仲愷大道，區(qū)間東側(cè)為一城峯景其他棟高層建筑。區(qū)間隧道與一城峯景各棟建筑物的相對(duì)位置關(guān)系見圖1。

圖1 隧道與建筑物相對(duì)位置關(guān)系

一城峯景A、B、C、D棟高層建筑均為框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，其中 A棟為24層結(jié)構(gòu)、B、C、D棟為15～17層結(jié)構(gòu)，地面兩層為商業(yè)區(qū)，3層為空中花園，3層以上為住宅。建筑物采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)間采用基礎(chǔ)梁連接，基礎(chǔ)埋深1～2 m，基礎(chǔ)下設(shè)置φ22 mm抗傾覆砂漿錨桿，錨桿設(shè)計(jì)長度為入強(qiáng)風(fēng)化巖12 m、入中風(fēng)化巖6 m，錨桿底至隧道頂最小凈距約1.3 m。該區(qū)段隧道埋深15～20 m，即從A棟到D棟方向埋深越來越小。

1.2 地質(zhì)情況

隧道所在位置為丘間谷地地貌，地形相對(duì)平緩、開闊。上覆地層為燕山晚期全、強(qiáng)風(fēng)化花崗閃長巖，下伏燕山晚期弱風(fēng)化花崗閃長巖，基巖面起伏較大，強(qiáng)風(fēng)化巖層內(nèi)節(jié)理裂隙發(fā)育，巖石破碎。隧道洞身主要穿越強(qiáng)、弱風(fēng)化花崗閃長巖地層?？辈炱陂g地下水位埋深2.5～14.0 m，水量較豐富，無腐蝕性。隧道下穿建筑物段地質(zhì)情況見圖2。

圖2 隧道下穿建筑物段地質(zhì)縱斷面

1.3 工程特點(diǎn)

(1)地質(zhì)情況復(fù)雜

隧道下穿建筑物段地下水位高，巖面起伏變化較大，巖層傾斜，風(fēng)化嚴(yán)重，節(jié)理裂隙較為發(fā)育，整體性較差。隧道開挖斷面范圍內(nèi)地層上軟下硬或隧道拱頂位于強(qiáng)、弱風(fēng)化巖層分界面處，而全、強(qiáng)風(fēng)化花崗閃長巖遇水軟化崩解的特性則進(jìn)一步加大了施工難度。

(2)穿越距離近

隧道近距離穿越建筑群。右線隧道從B、C和D棟建筑正下方穿過，同時(shí)下穿A棟建筑西南角;左線隧道下穿C、D棟住宅，近距側(cè)穿A、B棟住宅。建筑物采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)間采用基礎(chǔ)梁連接，基礎(chǔ)下設(shè)有抗傾覆砂漿錨桿，隧道頂距離錨桿底部很近，最小距離僅有1.3 m，隧道開挖勢(shì)必會(huì)對(duì)錨桿周邊地層產(chǎn)生擾動(dòng)，進(jìn)而對(duì)錨桿的抗拔能力造成一定影響。

(3)建筑物基礎(chǔ)整體性差

高層建筑的基礎(chǔ)為0.8～1.2 m厚的柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)間采用基礎(chǔ)梁連接，基礎(chǔ)本身的整體性較差，結(jié)構(gòu)對(duì)差異沉降很敏感。

(4)穿越范圍大、不對(duì)稱

從A棟到D棟，右線隧道下穿距離將近200 m，容易形成連續(xù)的下沉區(qū)，且隧道下穿位置偏各棟高層建筑的西側(cè)，加上左線隧道施工的影響，隧道施工對(duì)各棟高層建筑的影響是不對(duì)稱的，容易導(dǎo)致差異沉降。

(5)礦山法施工擾動(dòng)大

根據(jù)地層條件，隧道下穿建筑物段采用礦山法施工，因隧道洞身大部分位于弱風(fēng)化花崗閃長巖地層，需采用爆破開挖，爆破施工在加大對(duì)周邊地層擾動(dòng)的同時(shí)，也會(huì)對(duì)建筑物的安全使用帶來不利影響。

2 主要研究內(nèi)容

建立隧道下穿高層建筑的三維和二維有限元模型，研究隧道開挖對(duì)高層建筑及周邊地層的影響規(guī)律，并據(jù)此提出適宜本工程的隧道開挖方案，制定建筑物的安全保護(hù)措施。具體研究內(nèi)容如下。

(1)為保證高層建筑在隧道下穿施工過程中的安全，重點(diǎn)分析隧道施工引起的建筑物沉降特別是差異沉降情況，以確定隧道施工對(duì)高層建筑的變形及內(nèi)力的影響規(guī)律和影響程度。

(2)分析隧道下穿施工過程中高層建筑基礎(chǔ)周邊圍巖應(yīng)力、塑性區(qū)的分布情況，用以評(píng)價(jià)隧道下穿對(duì)高層建筑安全性的影響。

(3)為保證施工過程中高層建筑及隧道自身結(jié)構(gòu)的安全性，對(duì)不同的開挖方法和輔助措施進(jìn)行研究，最終提出適宜本工程的實(shí)施方案。

3 隧道下穿高層建筑的數(shù)值分析

采用adina軟件進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算。選擇最不利工況——隧道下穿D棟和E棟位置進(jìn)行三維與二維有限元仿真分析。

三維有限元模型主要用于分析隧道施工過程中施作大管棚輔助措施前后高層建筑的沉降規(guī)律、量值大小和建筑物內(nèi)力變化情況。

由于三維計(jì)算非常費(fèi)時(shí)，不利于多種工況的對(duì)比研究，因此在采用三維計(jì)算分析建筑物沉降和內(nèi)力變化規(guī)律的基礎(chǔ)上，二維有限元模型主要是用于分析不同開挖方法和輔助措施組合工況下隧道和建筑物周圍地層塑形區(qū)的分布情況。

3.1 模型及參數(shù)

模型深度邊界為距離隧道底3倍隧道直徑，左側(cè)邊界為距離左側(cè)隧道凈距2倍隧道直徑，右側(cè)邊界為距離高層建筑右端2倍隧道直徑(距離右側(cè)隧道6倍隧道直徑)。

3.1.1 二維和三維有限元模型

根據(jù)隧道埋深、斷面尺寸、左右線隧道間距，同時(shí)考慮邊界效應(yīng)以及計(jì)算效率，建立的三維有限元模型長130 m、寬60 m、高55 m。模型中包括D棟和E棟高層建筑、基礎(chǔ)下的砂漿錨桿、隧道、巖體等的3D-solid三維有限元單元298 181個(gè)，節(jié)點(diǎn)356 503個(gè)(圖3)以及2D-solid二維有限元單元43 220個(gè)，節(jié)點(diǎn)42 260個(gè)(圖4、圖5)，砂漿錨桿選用truss單元并用作rebar來模擬，該類3或4節(jié)點(diǎn)的單元只承受軸向力。

圖3 三維有限元模型

圖4 二維有限元計(jì)算模型

圖5 二維有限元計(jì)算模型中錨桿位置

3.1.2 有限元模型的計(jì)算參數(shù)

場(chǎng)地涉及三類巖層，自上而下分別為全、強(qiáng)、弱風(fēng)化花崗閃長巖，其力學(xué)模型均被模擬為摩爾-庫倫彈塑性模型。根據(jù)地勘資料及數(shù)值分析經(jīng)驗(yàn)，土體變形模量取壓縮模量的3倍左右作為計(jì)算中巖層的力學(xué)參數(shù)［1］(土體變形模量E0≥壓縮模量Es，且土體越硬兩者之間倍數(shù)越大，一般前者是后者的2～3倍，本工程土體較硬所以取3倍)。巖體采用注漿加固以后，其變形模量和黏聚力一般都能提高到原來的2～4倍，考慮到一定的安全儲(chǔ)備，計(jì)算中按提高到原來的2倍考慮。砂漿錨桿采用雙線性模型［2-3］，其他均采用彈性模型。

管棚參數(shù)采用等效方法予以考慮，即將鋼管對(duì)應(yīng)

其中，E為折算后管棚的彈性模量(GPa);E0為管棚漿液擴(kuò)散范圍內(nèi)圍巖的彈性模量(GPa);Eg為鋼管混凝土的彈性模量(GPa);Sg為鋼管混凝土斷面面積(m2);Sc為管棚漿液擴(kuò)散范圍面積(m2)。

經(jīng)工程類比［4-7］與理論分析［8-10］，本工程初步擬定采用φ159 mm，壁厚8 mm，間距40 cm的單層大管棚進(jìn)行超前支護(hù)，管棚漿液擴(kuò)散半徑45 cm，折算后管棚彈性模量為5.8 GPa。

建筑物的模擬:因既有建筑基礎(chǔ)為柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)間采用基礎(chǔ)梁連接，基礎(chǔ)本身的整體性較差，結(jié)構(gòu)對(duì)差異沉降很敏感。為保證建筑物結(jié)構(gòu)的安全，最大限度的減少差異沉降對(duì)結(jié)構(gòu)的危害，將原建筑物獨(dú)立基礎(chǔ)連接為筏板基礎(chǔ)。計(jì)算時(shí)，建筑物基礎(chǔ)按整體考慮，高層建筑對(duì)基礎(chǔ)、土層和隧道的影響主要以荷載的形式反映到計(jì)算模型中，每一樓層按照20 kPa荷載考慮，對(duì)于D棟建筑共17層，相當(dāng)于340 kPa。

3.2 隧道下穿施工方案實(shí)施效果的仿真分析

3.2.1 數(shù)值分析的總體思路

首先在三維有限元模型中采用彈性材料對(duì)比分析隧道未開挖之前、隧道無任何預(yù)支護(hù)開挖以及隧道增設(shè)管棚超前預(yù)支護(hù)開挖3種工況下隧道-圍巖-高層建筑的整體最終位移分布情況，以及建筑物本身最終位移分布情況，用以反映管棚抑制沉降的作用，以驗(yàn)證管棚設(shè)計(jì)的必要性及所采用管棚參數(shù)的合理性，同時(shí)給出建筑物第一主應(yīng)力的云圖，并提供施工中建筑物內(nèi)需要采取保護(hù)預(yù)案的部位等信息;然后考慮到大型三維模型不利于大量細(xì)部施工技術(shù)的大量工況的對(duì)比研究，重點(diǎn)選用細(xì)致建模的二維有限元模型對(duì)各種不同施工方案與輔助措施下隧道開挖過程中的塑性區(qū)分布情況開展詳細(xì)研究。

3.2.2 隧道下穿施工的位移場(chǎng)分析

經(jīng)計(jì)算，隧道未開挖之前、隧道無任何預(yù)支護(hù)開挖以及隧道增設(shè)管棚超前支護(hù)開挖3種工況下隧道-圍巖-高層建筑的整體最終位移分布情況，如圖6～圖8所示。

從圖6～圖8可以看出，隧道開挖引起建筑物發(fā)生明顯偏向隧道一側(cè)的沉降，而且管棚施作之后沉降明顯減少，整個(gè)區(qū)域的最大沉降由原來的126.2-53.3=72.6 mm，驟減至77.1-53.3=23.8 mm，減少了大約原來的67.2%;沉降槽寬度也由30 m縮減到了20 m。可見管棚抑制沉降的效果十分明顯，但是即便如此沉降依然較大。

建筑物本身最終沉降分布情況，如圖9～圖11所示。于內(nèi)部填充物的彈性模量進(jìn)行折算。參照混凝土參數(shù)折算方法，管棚折算彈性模量可按式(1)計(jì)算

圖6 建筑物自重下的整體沉降位移場(chǎng)

圖7 隧道無預(yù)支護(hù)開挖的整體沉降位移場(chǎng)

圖8 隧道預(yù)支護(hù)開挖的整體沉降位移場(chǎng)

圖9 建筑物自重下的建筑物沉降位移場(chǎng)

圖10 隧道無預(yù)支護(hù)開挖的建筑物沉降位移場(chǎng)

圖11 隧道預(yù)支護(hù)開挖的建筑物沉降位移場(chǎng)

與圖6～圖8所反映規(guī)律一致，圖9～圖11展示出，管棚預(yù)支護(hù)后，隧道開挖引起建筑物的最大沉降約為99.76-53.35=46.41 mm，已經(jīng)超出建筑物整體沉降30 mm的限值;不過當(dāng)采用管棚預(yù)支護(hù)之后，建筑物最大沉降驟減為70.32-53.35=16.97 mm，是原來的36.6%，能夠滿足限值要求［11-13］。

3.2.3 隧道下穿建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力場(chǎng)分析

經(jīng)計(jì)算，隧道未開挖之前、隧道無任何預(yù)支護(hù)開挖、隧道增設(shè)管棚超前支護(hù)開挖以及地基加固4種工況下建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力的分布情況，如圖12～圖15所示。

圖12 建筑物自重下的建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力場(chǎng)

圖13 隧道無預(yù)支護(hù)開挖的建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力場(chǎng)

圖14 隧道預(yù)支護(hù)開挖的建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力場(chǎng)

圖15 地基加固后建筑結(jié)構(gòu)第一主應(yīng)力場(chǎng)

從圖12和圖13中不難看出，在未采取任何保護(hù)措施情況下，進(jìn)行隧道開挖后建筑物最大主拉應(yīng)力1.1 MPa，出現(xiàn)在建筑物中央的底部，已接近建筑基礎(chǔ)C35混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.57 MPa，其他主拉應(yīng)力大的地方多出現(xiàn)在柱子上，應(yīng)引起重視。

通過對(duì)比圖13和圖14可知，管棚預(yù)支護(hù)對(duì)建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響不大，僅有0.076 MPa的變化幅度。

但是通過地基加固以后(注漿加固范圍:隧道開挖范圍外4.0 m線范圍內(nèi)土層和全、強(qiáng)風(fēng)化巖層)，可大幅地減少建筑物內(nèi)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力，從圖12和圖15可以看出，采取措施后建筑物結(jié)構(gòu)內(nèi)主拉應(yīng)力僅有0.52 MPa的增幅，遠(yuǎn)小于1.57 MPa的限值，因此地基加固對(duì)建筑結(jié)構(gòu)安全性的保證有十分積極的影響，隧道開挖除了采取管棚預(yù)支護(hù)以外，地基也需要進(jìn)行加固處理。

3.2.4 隧道下穿施工的塑性區(qū)分析

即使施作管棚可大量緩解建筑物的沉降，但未必不會(huì)引起建筑物基礎(chǔ)出現(xiàn)塑性破壞，上述研究只能給出最大沉降的范圍，尚不能說明增加管棚工法即可保證建筑物安全及不受影響，因此仍需對(duì)隧道開挖過程中建筑物與隧道周邊地層塑性區(qū)的分布進(jìn)行分析，以判斷是否還需采取其他措施以保證隧道開挖過程中隧道結(jié)構(gòu)自身及建筑物的安全。鑒于此，以常規(guī)設(shè)計(jì)(主要包括臺(tái)階法開挖，留設(shè)核心土，采用鋼格柵、鋼筋網(wǎng)和噴混凝土作為初期支護(hù)，上導(dǎo)坑開挖中利用小導(dǎo)管配以注漿進(jìn)行拱頂預(yù)支護(hù))為基礎(chǔ)，進(jìn)行多種工況下隧道開挖過程中隧道與建筑物周邊地層塑性區(qū)分布情況的對(duì)比分析。

(1)無管棚預(yù)支護(hù)情況下，CD法左半部分開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖16所示。

圖16 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況一

從圖16可知，隧道在開挖右線左半部分上臺(tái)階時(shí)，在洞內(nèi)拱腳出現(xiàn)塑性區(qū)，同時(shí)在隧道左上方、建筑物地基一側(cè)全風(fēng)化巖層中出現(xiàn)一大片的塑性區(qū)，并隨著隧道開挖到右線左半部分下臺(tái)階時(shí)，其塑性范圍及強(qiáng)度(箭頭越長強(qiáng)度越大)進(jìn)一步增大，直至計(jì)算停止，即巖層發(fā)生破壞。從塑性區(qū)破壞的矢量方向不難判斷，巖層發(fā)生指向隧道開挖側(cè)的塑性破壞。

另外，建筑地基內(nèi)的塑性區(qū)明顯的分成2個(gè)區(qū)域，一是由于隧道開挖引起建筑物發(fā)生倒向開挖側(cè)的變形，繼而拖拽其附近地基受拉破壞，形成指向隧道開挖位置的斜豎向貫通區(qū);二是發(fā)生在全風(fēng)化與強(qiáng)風(fēng)化巖層之間，由于巖層移動(dòng)，硬巖拖拽軟巖致使軟巖受拉破壞，形成水平向貫通區(qū);之所以僅一側(cè)出現(xiàn)，而非對(duì)稱出現(xiàn)，主要是因?yàn)榱硪粋?cè)錨桿數(shù)量較多，對(duì)巖體變形有一定的抑制作用。

(2)無管棚預(yù)支護(hù)和加錨桿情況下，CD法左半部分開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖17所示。

圖17 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況二

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上，這里主要分析拱腳錨桿抑制其附近塑性區(qū)的效果。

從圖17可以看出，在上臺(tái)階兩側(cè)拱腳各設(shè)置3根錨桿后，可使隧道與建筑物周邊塑性區(qū)的強(qiáng)度明顯減弱(特別是隧道周邊的塑性區(qū))，但是依然無法計(jì)算通過，主要還是因?yàn)榻ㄖ鼗鶐r層發(fā)生了破壞。

(3)無管棚預(yù)支護(hù)和加錨桿情況下，CRD法隧道開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖18所示。

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上增加臨時(shí)仰拱，這里主要分析CRD法抑制其附近塑性區(qū)的效果。

從圖18可以看出，在開挖分步中增加臨時(shí)仰拱對(duì)塑性區(qū)的影響較小，這主要是因?yàn)閲鷰r側(cè)壓力相對(duì)軟弱層而言較小，其引起的側(cè)壓力不大，主要變形來自拱頂而非拱腰，因此從總體規(guī)律來看CD法與CRD法區(qū)別不大。

(4)無管棚預(yù)支護(hù)、加錨桿和加固圍巖情況下，CRD法隧道開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖19所示。

圖18 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況三

圖19 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況四

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上對(duì)圍巖進(jìn)行加固，分析圍巖加固對(duì)其附近塑性區(qū)的抑制效果。

從圖19可以看出，通過注漿加固提高隧道周邊4 m范圍圍巖的強(qiáng)度(模量與黏聚力提高2倍)，可實(shí)現(xiàn)隧道周邊塑性區(qū)消失，保證了隧道結(jié)構(gòu)的安全，圍巖注漿加固效果明顯;但卻放大了隧道上方、建筑物下方地基中塑性區(qū)的影響范圍及其強(qiáng)度，因此還需采取進(jìn)一步措施，以保證建筑物地基基礎(chǔ)的安全。

(5)有管棚預(yù)支護(hù)、加錨桿和加固圍巖情況下，CRD法隧道開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖20所示。

圖20 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況五

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上增設(shè)管棚(采用φ159 mm，壁厚8 mm，間距40 cm的單層大管棚)，分析管棚預(yù)支護(hù)對(duì)其附近塑性區(qū)的抑制效果。

從圖20可以看出，管棚施作后開挖隧道左半部分上臺(tái)階時(shí)，其上方塑性區(qū)略有減少，并且在較前幾種工況計(jì)算增加一個(gè)開挖步驟，即開挖了隧道右半部分上臺(tái)階后建筑地基的巖層才發(fā)生破壞，可見管棚施作除了減少地基沉降以外，對(duì)隧道上方的塑性區(qū)的擴(kuò)展也有不容忽視的抑制作用。

(6)加強(qiáng)管棚預(yù)支護(hù)、加錨桿和加固圍巖情況下，CRD法隧道開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖21所示。

圖21 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況六

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上加強(qiáng)管棚(通過將模量提高2倍來模擬)，分析管棚預(yù)支護(hù)加強(qiáng)后對(duì)其附近塑性區(qū)的抑制效果。

從圖21可看出，加強(qiáng)管棚對(duì)建筑物地基內(nèi)的塑性區(qū)影響不大，即便可以將右線隧道整個(gè)斷面挖完，但是建筑地基巖層仍然發(fā)生了破壞，所以不推薦加強(qiáng)。

(7)管棚加強(qiáng)、加錨桿、加固圍巖和加固地基情況下，CRD法隧道開挖過程中塑性區(qū)分布情況如圖22所示。

圖22 隧道開挖過程中塑性區(qū)的分布情況七

在上面計(jì)算的基礎(chǔ)上進(jìn)行局部區(qū)域的地基加固，分析地基加固對(duì)其附近塑性區(qū)的抑制效果。加固區(qū)域位于兩隧道正上方，建筑物的側(cè)下方區(qū)域。

從圖22可以看出(黑框范圍為地基加固區(qū)域)，通過地基加固可消除因隧道開挖產(chǎn)生在建筑物地基內(nèi)的塑性區(qū)，并結(jié)合前面對(duì)隧道圍巖4 m范圍的加固、管棚的施作、以及拱腳錨桿的設(shè)置，可有效保證隧道穿越期間建筑物與隧道的安全。

4 主要結(jié)論

(1)通過三維有限元模型的靜力分析可知，隧道開挖引起建筑物發(fā)生明顯偏向隧道一側(cè)的沉降，而且管棚施作之后沉降明顯減少，整個(gè)區(qū)域的最大沉降由原來的72.6 mm驟減至23.8 mm，減少了67.2%;管棚預(yù)支護(hù)后，隧道開挖引起建筑物的最大沉降從46.41 mm驟減為16.97 mm，僅為原來的36.6%，能夠滿足限值要求;此外通過觀察建筑物內(nèi)第一主應(yīng)力分布情況可知，在未采取任何保護(hù)措施情況下，進(jìn)行隧道開挖后建筑物最大主拉應(yīng)力1.1 MPa，出現(xiàn)在建筑物中央的底部，已接近建筑基礎(chǔ)C35混凝土的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.57 MPa，其他主拉應(yīng)力較大的地方多出現(xiàn)在柱子上，而且地基加固對(duì)抑制建筑結(jié)構(gòu)主拉應(yīng)力效果顯著，對(duì)建筑結(jié)構(gòu)安全有利。

(2)在二維有限元模型中，通過分析不同工況下地層塑性區(qū)的分布情況可知，除了必須增設(shè)管棚預(yù)支護(hù)以外，還需要在拱腳位置設(shè)計(jì)鎖腳錨桿或者錨管，隧道周邊4～6 m范圍的圍巖必須進(jìn)行加固，建筑物偏隧道一側(cè)必須進(jìn)行地基加固，并采用CD法開挖隧道，方可抑制隧道開挖過程中建筑地基塑性區(qū)的擴(kuò)展，保證隧道與建筑物安全。

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