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    靜電自組裝制備復合磨粒及其對銅的拋光特性研究

    2012-08-18 02:19:08黃亦申許雪峰姚春燕胡建德
    中國工程科學 2012年10期
    關(guān)鍵詞:拋光液銅片磨粒

    黃亦申,許雪峰,姚春燕,胡建德,彭 偉

    (浙江工業(yè)大學特種裝備制造與先進加工技術(shù)教育部/浙江省重點實驗室,杭州 310032)

    1 前言

    甚大規(guī)模集成電路(ULSI)的特征尺寸已達到亞微米及以下,其多層金屬布線變細,導致電阻率增大、產(chǎn)生的熱量增多,造成嚴重的電遷移現(xiàn)象,影響了ULSI器件的性能。廣泛用于ULSI設計中的Al作為互連結(jié)構(gòu)的金屬己不能滿足器件性能的需要。Cu的電阻率低,抗電遷移率高,Cu/SiO2系統(tǒng)電阻—電容延遲時間短,由它們構(gòu)成的器件能滿足高頻、高集成度、大功率、大容量、使用壽命長的要求,ULSI多層布線金屬已由傳統(tǒng)的Al向Cu轉(zhuǎn)化。

    集成電路襯底及立體化結(jié)構(gòu)層要求有極高的平面度和超光滑表面,化學機械拋光(CMP)是目前能夠提供此類全局平坦化的唯一加工方法,Cu的CMP是ULSI制備中的核心技術(shù)之一。Cu的CMP技術(shù)的重點是研制一種高質(zhì)、高效的拋光液。包含固、液兩相的拋光液影響CMP的化學腐蝕效應和機械去除效應,是晶片全局平坦化的一個關(guān)鍵因素。Yano等[1]較早地采用基于靜電吸附的無機/有機復合磨粒拋光液對Al、Nb材料進行了CMP試驗,彌補了單一磨粒拋光液材料去除率低、表面容易產(chǎn)生劃痕等不足。陳志剛等[2]則采用液相沉淀工藝制備了粒徑在150~200 nm的CeO2/PS復合磨粒,用于硅熱氧化片表面的拋光。Armini等[3]的研究表明,通過靜電作用形成的PMMA/SiO2復合磨粒的拋光性能優(yōu)于通過硅烷偶聯(lián)劑處理并形成化學鍵結(jié)合的PMMA/SiO2復合磨粒。Tani等[4,5]的研究表明,通過聚合物微球與游離磨粒的相互作用,包含聚合物微球和SiO2磨粒的拋光液可用于硬質(zhì)拋光盤條件下的化學機械拋光,拋光后工件周邊無塌邊。另一類無機/無機復合磨粒則可以提高拋光液的選擇性[6],改善表面微觀缺陷[7]。

    當無機磨粒與有機微球具有同種極性電位時,很難通過靜電作用形成復合磨粒。通過聚電解質(zhì)改變有機微球的荷電特性,增強無機磨粒與有機微球的靜電吸附能力,是制備無機/有機復合磨粒的一種有效方法,其理論基礎是靜電層層自組裝(LbL)技術(shù)[8]。LbL 技術(shù)在染料[9]、醫(yī)藥[10]和納米薄膜[11]等領域已有廣泛應用。

    本文研究了苯代三聚氰胺甲醛(BGF)微球與陽離子型聚電解質(zhì)聚二烯丙基二甲基氯化銨(PDADMAC)、陰離子型聚電解質(zhì)聚4-苯乙烯璜酸鈉(PSS)之間的靜電吸附作用,通過改變和控制BGF微球的荷電特性,研究基于靜電吸附作用的BGF/SiO2復合磨粒制備方法,并利用這些復合磨粒拋光液進行銅片的拋光試驗,著重分析了吸附在聚合物微球表面的和游離的SiO2磨粒在拋光中的作用機制,評價了混合磨粒與復合磨粒的化學機械拋光性能。

    2 試驗材料和試驗方案

    2.1 試驗材料

    苯代三聚氰胺甲醛微球(平均粒徑2 μm,杭州精彩化工有限公司生產(chǎn));陽離子型聚電解質(zhì)聚二烯丙基二甲基氯化銨(20%水溶液,平均分子量MW=2×105~3.5 ×105,Sigma-Aldrich生產(chǎn));陰離子型聚電解質(zhì)聚4-苯乙烯璜酸鈉(30%水溶液,平均分子量 MW=7.0 ×104,Sigma-Aldrich 生產(chǎn));聚乙烯硫酸鉀(PVSK,Wako生產(chǎn));甲苯胺蘭(TB,Wako生產(chǎn));FA10C6201型單一SiO2磨粒銅拋光液(平均粒徑30 nm,天津晶嶺電子材料科技有限公司生產(chǎn))。

    2.2 試驗方案

    2.2.1 聚合物微球吸附聚電解質(zhì)

    以KOH為酸堿調(diào)節(jié)劑,配制pH=10.5、濃度為3.0%(質(zhì)量分數(shù))的BGF懸浮液。將BGF懸浮液分為若干份,每份50 mL,分別加入不同量的PDADMAC。懸浮液用超聲振蕩10 min,使PDADMAC充分吸附在BGF微球表面。各取10 mL吸附聚電解質(zhì)的BGF懸浮液,用離心機在3000 r/min下離心分離10 min,移取上清液2 mL,用PVSK溶液滴定,以TB為指示劑,確定溶液中剩余PDADMAC的含量,進而得出PDADMAC在BGF微球表面的吸附量。取出各種不同PDADMAC吸附量的BGF懸浮液少量,稀釋后測BGF微球的表面Zeta電位。

    取已飽和吸附PDADMAC的BGF懸浮液,經(jīng)離心、洗滌、溶解、離心,除去未吸附的多余 PDADMAC。將獲得的改性BGF微球配制成pH=10.5、濃度3.0%(質(zhì)量分數(shù))的懸浮液。將懸浮液分成若干份,每份50 mL,加入不同量的PSS,超聲振蕩10 min,使PSS充分吸附在改性BGF微球表面。各取10 mL吸附 PSS的 BGF懸浮液,用離心機在3000 r/min下離心分離10 min,移取上清液2 mL,再加入一定量的PDADMAC,用PVSK溶液滴定,以TB為指示劑,確定溶液中剩余PDADMAC的含量,進而得出上清液中以及在BGF微球表面的PSS吸附量。取出各種不同PSS吸附量的BGF懸浮液少量,稀釋后測BGF微球的表面Zeta電位。

    為方便表達,將吸附多層聚電解質(zhì)的BGF微球用PEi-BGF表示,PE0-BGF表示未經(jīng)改性的BGF微球,PE1-BGF表示經(jīng)第1層聚電解質(zhì)PDADMAC吸附的BGF微球,PE2-BGF表示經(jīng)第2層聚電解質(zhì)PSS改性的BGF微球,以此類推。

    取pH=10.5、飽和吸附 PDADMAC后的 BGF懸浮液,經(jīng)離心、洗滌、再溶解,除去未吸附的多余PDADMAC。再加入飽和量的PSS,經(jīng)超聲、離心、洗滌、再溶解,除去未吸附的多余PSS。重復上述步驟,交替吸附PDADMAC和PSS。每吸附一層電解質(zhì)后均取出少量PEi-BGF懸浮液,稀釋后測各種PEi-BGF微球的表面Zeta電位。

    2.2.2 拋光液配制、熱重分析(TG)和透射電子顯微鏡(TEM)觀察

    FA10C6201拋光液、未改性BGF微球按比例混合,用去離子水稀釋,用KOH調(diào)節(jié)pH值至10.5,超聲振蕩10 min,得到PE0-BGF/SiO2混合磨粒拋光液。

    FA10C6201拋光液、吸附PDADMAC或交替吸附PDADMAC/PSS的PEi-BGF微球按比例混合,用去離子水稀釋,用KOH調(diào)節(jié)pH值至10.5,超聲振蕩10 min,得到PEi-BGF/SiO2復合磨粒拋光液。

    取各種混合磨粒、復合磨粒拋光液少量,用離心機在3000 r/min下離心分離10 min。取適量沉淀物在真空干燥箱中干燥,在Pyris1 TGA型熱分析儀上進行熱失重分析;同時取少量沉淀物再溶解在pH=10.5的去離子水中,用JEM-1230型透射電子顯微鏡觀察BGF微球與SiO2磨粒的吸附情況。

    2.2.3 拋光試驗

    以UNIPOL-1260型研磨拋光機(沈陽科晶設備制造有限公司生產(chǎn))為拋光試驗平臺。工件為33 mm×20 mm的銅片,純度 99.95%,厚度(1 ±0.02)mm,表面粗糙度 Ra為 0.166 μm,用石蠟對稱粘貼在載樣盤上。拋光液為各種PEi-BGF微球和FA10C6201型單一SiO2磨粒拋光液調(diào)配成的各種混合或復合磨粒拋光液。拋光基本工藝參數(shù)如下:拋光壓強20.7 kPa,拋光時間60 min,拋光液pH=10.5,拋光液流量 35 mL/min,PEi-BGF 微球濃度3%(質(zhì)量分數(shù)),工作臺與載樣盤的轉(zhuǎn)速均為50 r/min。拋光前后的銅片厚度用精度為1 μm的高度測量儀測量,得出拋光材料去除率。

    3 結(jié)果與討論

    3.1 陽離子聚電解質(zhì)在BGF微球表面的吸附行為及對微球表面Zeta電位的影響

    經(jīng)測定,試驗用pH=10.5的拋光液中SiO2磨粒的Zeta電位為-43.1 mV,商品狀態(tài)BGF微球在pH=10.5的溶液中的Zeta電位值為 -42.3 mV,兩者在溶液中呈靜電斥力。

    PDADMAC是強陽離子型聚電解質(zhì),在溶液中與帶相反電荷顆粒表面的吸附主要依靠靜電吸引[12]。圖1中a曲線是pH=10.5時,濃度為3.0%(質(zhì)量分數(shù))的BGF懸浮液對PDADMAC的吸附曲線。由圖1可知,BGF對PDADMAC的吸附量Г隨聚電解質(zhì)濃度CPDADMAC的提高而增加,在450 mg/L附近達到較大值,為1.939 mg/g;繼續(xù)增加聚電解質(zhì)濃度,吸附量變化不大,說明吸附已基本達到平衡。

    圖1中b曲線為pH=10.5時吸附PDADMAC聚電解質(zhì)后BGF微球的Zeta電位變化情況。由圖可知,只要少量的陽離子聚電解質(zhì)PDADMAC,就可以使BGF微球的Zeta電位很快變正。PDADMAC的添加量達到225 mg/L以后,BGF的Zeta電位保持在32 mV左右,不再繼續(xù)增加,說明此時PDADMAC在BGF微球表面的吸附基本保持平衡。

    圖1 BGF微球上PDADMAC的吸附曲線及BGF微球表面Zeta電位曲線Fig.1 Adsorption isotherms of PDADMAC on BGF particles and its Zeta potential

    3.2 陰離子聚電解質(zhì)在改性BGF微球表面的吸附行為及對微球表面Zeta電位的影響

    陰離子型聚電解質(zhì)PSS可以通過靜電作用吸附在改性后帶正電的BGF微球表面。圖2中a曲線是pH=10.5時濃度為3.0%(質(zhì)量分數(shù))的PDADMAC改性BGF懸浮液對PSS的吸附情況。由圖2可知,改性BGF對PSS的吸附量隨著聚電解質(zhì)濃度的提高而增加,在525 mg/L附近達到較大值,為4.220 mg/g;繼續(xù)增加PSS濃度,吸附量變化不大,說明吸附已基本達到平衡。

    圖2 改性BGF微球上PSS的吸附曲線及BGF微球表面Zeta電位曲線Fig.2 Adsorption isotherms of PSS on modified BGF particles and its Zeta potential

    圖2中b曲線為吸附PSS聚電解質(zhì)后BGF微球的Zeta電位變化情況。由圖2可知,只要少量的PSS就可以改變BGF微球的Zeta電位。當PSS添加量達到450 mg/L后,BGF微球的Zeta電位基本保持在-38 mV左右,說明此時PSS在BGF微球表面的吸附基本保持平衡。

    3.3 BGF微球交替吸附陰/陽離子聚電解質(zhì)及其表面Zeta電位的變化

    采用靜電自組裝技術(shù),在BGF微球表面交替吸附PDADMAC/PSS。圖3是吸附不同層數(shù)聚電解質(zhì)的BGF微球的表面Zeta電位變化曲線,從中可以看出,BGF微球的表面Zeta電位隨著吸附層數(shù)的增加而發(fā)生有規(guī)律的正負交替變化,這是由于吸附陽離子聚電解質(zhì)的BGF微球在吸附第二層陰離子聚電解質(zhì)時,發(fā)生了電荷過償[13],使BGF微球表面的電荷極性發(fā)生逆轉(zhuǎn),并為進行第三層陽離子聚電解質(zhì)組裝提供了基礎。電荷過償?shù)慕惶姘l(fā)生,反映在Zeta電位圖上,就是Zeta電位值正負有序地交替變化。

    圖3 Zeta電位隨BGF微球表面聚電解質(zhì)吸附層數(shù)的變化Fig.3 Effect of layer number of polyelectrolyte on Zeta potential

    3.4 BGF微球與SiO2磨粒的吸附

    離心試驗表明,30 nm粒徑的 SiO2磨粒在3000 r/min離心轉(zhuǎn)速下無法從拋光液中分離出來。混合磨粒 PE0-BGF/SiO2在 pH=10.5溶液中的TEM照片如圖4a所示。BGF微球周圍的SiO2磨粒數(shù)量很少,說明當SiO2磨粒與BGF微球的Zeta電位相差不大時,由于兩者間呈現(xiàn)斥力勢能,在拋光液中基本無法吸附在一起。因此利用這兩種粒子制備的拋光液可稱做混合磨粒拋光液。

    圖4b是經(jīng)離心分離后得到的PE1-BGF/SiO2復合磨粒在pH=10.5溶液中的TEM照片。由圖可知,BGF微球表面毛糙,表面吸附的SiO2磨粒明顯可見,說明吸附在PE1-BGF微球表面的SiO2磨??傻挚闺x心作用力,形成了穩(wěn)定可靠的覆蓋層。這是由于經(jīng)陽離子聚電解質(zhì)改性后的PE1-BGF微球,Zeta電位由負變正,與SiO2磨粒間的靜電引力增大,吸附SiO2磨粒的能力增強。

    圖4c和d為PE3-BGF/SiO2和PE5-BGF/SiO2復合磨粒在拋光液中的TEM照片。與單層吸附的圖4b相比,交替吸附PDADMAC和PSS后的BGF微球表面吸附SiO2磨粒的能力有所增強。這是由于線狀的聚電解質(zhì)PDADMAC和PSS在BGF微球表面吸附后,微球表面變得粗糙,最終分散在這些表面的正電荷更容易吸附帶負電的SiO2磨粒。對比圖4c與d,吸附3層或5層聚電解質(zhì)后,BGF微球表面SiO2磨粒的吸附量并無明顯區(qū)別。

    3.5 混合、復合磨粒的熱重分析

    圖5是BGF微球和各種PEi-BGF/SiO2磨粒的熱重曲線。由圖5可知,單一BGF微球的熱失重約為88%,混合磨粒PE0-BGF/SiO2的熱失重約為87.4%,說明只有極少量SiO2磨粒吸附到了未改性的BGF微球表面。吸附1層PDADMAC的復合磨粒PE1-BGF/SiO2熱失重量為80.7%,說明復合磨粒中SiO2磨粒的含量增加,改性后帶正電的BGF微球吸附SiO2磨粒的能力增強。吸附3層聚電解質(zhì)(PDADMAC/PSS/PDADMAC)的復合磨粒 PE3-BGF/SiO2熱失重量為76.3%,BGF微球吸附SiO2磨粒的能力繼續(xù)增強。繼續(xù)增加聚電解質(zhì)的吸附層數(shù),復合磨粒 PE5-BGF/SiO2、PE7-BGF/SiO2的熱失重分別為77.6%、77.2%,與吸附3層聚電解質(zhì)相比,復合磨粒中的SiO2磨粒含量變化不大。

    圖4 不同復合磨粒的TEM照片F(xiàn)ig.4 TEM images of different composite abrasives

    圖5 不同聚電解質(zhì)吸附層數(shù)BGF/SiO2復合磨粒TG曲線Fig.5 TG curves of different polyelectrolyte multilayer modified BGF/SiO2composite abrasives

    3.6 單一、混合和復合磨粒拋光液的拋光性能比較

    利用堿性SiO2拋光液拋光銅,首先銅被拋光液中氧化劑氧化,在銅表面生成一層薄氧化層(CuO),接著氧化層被拋光液中的SiO2水溶膠磨料磨除而在溶液中形成Cu2+,Cu2+與溶液中的有機堿絡合而生成銅銨絡離子[14]。因此,當拋光液中SiO2磨料的濃度為零時,僅有拋光墊對銅表面的氧化層機械摩擦,材料去除率很低。當拋光液中存在SiO2磨料時,磨料可將Cu表面凸起的氧化物膜磨去,促進新的銅表面被氧化腐蝕,材料去除率迅速提高。圖6是拋光液中游離SiO2磨粒濃度CSiO2變化時進行銅片拋光試驗的結(jié)果。由圖6可知,傳統(tǒng)拋光液去除游離SiO2磨粒后的材料去除率很低,說明拋光墊對腐蝕層的機械劃擦作用較弱;拋光液中僅有BGF微球,其材料去除率也較低,說明BGF微球?qū)Ωg層的機械劃擦作用也較弱,這與BGF微球數(shù)量遠小于SiO2磨粒數(shù)量有關(guān);拋光液中存在PE1-BGF/SiO2復合磨粒但沒有游離SiO2磨粒時,材料去除率則有大幅提高,說明吸附在BGF微球表面的SiO2磨粒能明顯促進對腐蝕層的機械劃擦。當拋光液中游離SiO2磨粒的濃度增加到5%(質(zhì)量分數(shù))時,3種拋光液的材料去除率均有大幅提高,說明游離于拋光液中的SiO2磨??梢源龠M拋光接觸區(qū)域的有效磨粒數(shù),機械劃擦作用進一步加強。當拋光液中的游離SiO2磨粒濃度達到15% ~20%(質(zhì)量分數(shù))時,3種拋光液的材料去除率均可保持在較高值,并且PE1-BGF/SiO2復合磨粒拋光液的材料去除率最大。

    圖6 拋光液中游離SiO2磨粒濃度對銅去除率的影響Fig.6 Effect of concentration of free silica abrasives on material removal rates of copper

    圖7是保持游離SiO2磨粒濃度為15%(質(zhì)量分數(shù))不變,利用PE0-BGF/SiO2混合磨粒拋光液以及各種PEi-BGF/SiO2復合磨粒拋光液進行銅片拋光試驗的結(jié)果。由圖7可知,各種PEi-BGF/SiO2復合磨粒拋光液的材料去除率均大于PE0-BGF/SiO2混合磨粒拋光液,說明吸附在BGF微球表面的SiO2磨粒促進了材料的去除作用。結(jié)合復合磨粒的熱重分析,PE1-BGF/SiO2復合磨粒的SiO2磨粒吸附量小于PE3-BGF/SiO2復合磨粒,后者的材料去除率大于前者;吸附3、5、7層聚電解質(zhì)后形成的復合磨粒吸附SiO2磨粒的能力差別不大,其材料去除率基本一致。

    圖7 不同改性BGF微球的銅CMP去除率Fig.7 Effect of layer number of polyelectrolyte on material removal rates of copper

    上述試驗結(jié)果表明,利用混合或復合磨粒拋光液進行化學機械拋光時,無機磨粒、聚合物微球、拋光墊與工件間的相互作用影響了材料去除率。首先,利用混合磨?;驈秃夏チ伖鈺r,拋光液中的聚合物微球在拋光壓力的作用下嵌入到拋光墊突起中,在拋光墊和工件之間起到微型拋光墊的作用,微球與工件接觸變形區(qū)域是主要的拋光接觸區(qū)域。由于聚合物微球與工件的接觸區(qū)域要小于單一磨粒拋光時拋光墊突起與工件的接觸區(qū)域[15,16],導致接觸區(qū)域中的SiO2磨粒受到的拋光壓力增大,磨粒嵌入工件腐蝕層的深度增大,材料去除率有提高的傾向。其次,利用混合磨粒拋光時,借助聚合物微球與工件的相對運動,游離在拋光液中的SiO2磨粒可以進入接觸區(qū)域成為有效磨粒,實現(xiàn)材料的去除,如圖8a所示;利用復合磨粒拋光時,吸附在復合磨粒表面的SiO2磨粒分布密度遠大于游離于拋光液中的SiO2磨粒密度,這些磨粒一旦進入接觸區(qū)域,就成為有效磨粒,對腐蝕層起到強的機械去除作用。同時,拋光液中的游離SiO2磨粒也可以通過聚合物微球與工件的相對運動,卷入接觸區(qū)域成為有效磨粒,如圖8b所示。最后,聚合物微球?qū)伖鈮|與工件隔開,有利于充沛的拋光液進入拋光區(qū)域,有利于拋光產(chǎn)物脫離腐蝕層并及時通過拋光液排出,避免異物劃傷工件。上述3方面的原因?qū)е聫秃夏チ>哂休^高的材料去除能力,且加工后工件的表面質(zhì)量也較好。

    經(jīng)單一SiO2磨粒拋光液、PE0-BGF/SiO2混合磨粒拋光液和PE3-BGF/SiO2復合磨粒拋光液拋光后銅片的原子力顯微鏡(AFM)微觀三維形貌如圖9a、b和c所示。利用單一SiO2磨粒拋光液對銅進行CMP試驗時,在5 μm×5 μm范圍內(nèi)銅片的表面粗糙度Ra在1.1~3.7 nm 變化,峰谷值Rpv在20 nm以內(nèi)(忽略銅片表面污點的影響,下同),表面可見嚴重的機械劃傷;利用混合磨粒拋光液時,銅片的表面粗糙度 Ra在1.3~2.6 nm變化,峰谷值 Rpv在14 nm以內(nèi),表面機械劃傷有所減少;利用復合磨粒拋光液時,銅片的表面粗糙度Ra在0.4~1.5 nm變化,峰谷值Rpv在10 nm以內(nèi),表面劃痕明顯減少。從AFM測試結(jié)果可以推斷:利用單一磨粒拋光液拋光銅片時,拋光產(chǎn)物不易通過拋光液脫離拋光區(qū)域,容易劃傷較軟的銅拋光面;利用混合磨粒拋光液拋光時,聚合物微球?qū)伖鈮|與銅片隔開,拋光產(chǎn)物能通過拋光液及時排出,劃痕明顯減少;利用復合磨粒拋光液拋光時,一方面拋光產(chǎn)物能通過拋光液及時排出,另一方面此時材料去除率較高,能在相同加工時間內(nèi)更多地去除表面材料,消除表面原始劃痕,并且快速去除在拋光過程中可能產(chǎn)生的新的劃痕,最終使銅片表面劃痕顯著減少,Ra和Rpv值最小。因此,復合磨粒拋光液既具有高的材料去除能力,又能保證工件表面低的粗糙度及缺陷率,在金屬互連層材料、低介電材料以及硅襯底等的化學機械拋光中具有應用價值。

    圖8 利用不同拋光液的拋光示意圖Fig.8 Schematics of polishing using different slurries

    圖9 不同拋光液拋光后銅片表面AFM微觀形貌Fig.9 AFM images of copper wafer surface polished with different slurries

    4 結(jié)語

    1)在 pH=10.5、濃度 3.0%(質(zhì)量分數(shù))的溶液中,BGF微球?qū)﹃栯x子型聚電解質(zhì)PDADMAC的飽和吸附量為1.939 mg/g,繼續(xù)吸附陰離子型聚電解質(zhì)PSS的飽和量為4.220 mg/g。BGF微球表面交替吸附PDADMAC/PSS后,其表面Zeta電位隨著吸附層數(shù)的增加而發(fā)生有規(guī)律的正負交替變化。

    2)經(jīng)聚電解質(zhì)改性的BGF微球吸附無機SiO2磨粒的能力提高。TEM照片表明吸附SiO2磨粒后的BGF微球表面毛糙,SiO2磨粒覆蓋層明顯可見。TG分析表明,聚電解質(zhì)改性可提高BGF微球吸附SiO2磨粒的能力,3層聚電解質(zhì)(PDADMAC/PSS/PDADMAC)改性后的BGF微球能吸附約11.7%(質(zhì)量分數(shù))的SiO2磨粒,更多層聚電解質(zhì)改性后的BGF微球吸附SiO2磨粒的能力變化不顯著。

    3)傳統(tǒng)單一SiO2磨粒拋光液的銅材料去除率為264 nm/min,PE0-BGF/SiO2混合磨粒拋光液的銅材料去除率為348 nm/min,PE3-BGF/SiO2復合磨粒拋光液的銅材料去除率為476 nm/min。試驗結(jié)果表明,吸附在聚合物微球表面的SiO2磨粒和游離的SiO2磨粒在拋光中均起到材料去除作用。經(jīng)上述3種拋光液拋光后的銅表面,在5 μm×5 μm范圍內(nèi),表面粗糙度Ra分別小于3.7 nm、2.6 nm 和1.5 nm,峰谷值Rpv分別小于20 nm、14 nm和10 nm,復合磨粒拋光液改善銅片的表面質(zhì)量最為顯著。

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