GCr15水泵軸連軸承心軸斷裂原因分析

牛玉周，劉斌，郭長(zhǎng)建

(人本集團(tuán)有限公司 技術(shù)中心，上海 201411)

水泵軸連軸承單元作為汽車部件的重要組成部分，其工作溫度一般低于120 ℃，采用一次性填脂潤(rùn)滑，所受載荷為皮帶張力及來自葉輪的不平衡載荷，工作條件較惡劣。隨著汽車發(fā)動(dòng)機(jī)大功率化的發(fā)展，對(duì)汽車水泵軸連軸承單元的耐熱性能、承載能力及密封性能提出更高要求的同時(shí)，水泵軸連軸承的安裝空間及散熱空間越來越小，軸承的工作條件更加惡劣。水泵軸連軸承的主要失效形式包括心軸斷裂，心軸溝道、外圈溝道、鋼球的磨損和疲勞失效，密封失效等。

某型號(hào)水泵軸連軸承心軸材質(zhì)為GCr15鋼，其制造工藝流程為：線材下料→球化退火→車加工→淬火→低溫回火→磨加工。該心軸的淬火工藝為：830 ℃整體淬火加熱→90 ℃油淬→160 ℃回火。采用的熱處理設(shè)備是可控氣氛網(wǎng)帶爐，保護(hù)氣氛為甲醇+丙烷。該批次產(chǎn)品在使用過程中某一心軸出現(xiàn)早期斷裂失效，該批次其余產(chǎn)品使用狀況良好，為了查找原因，分別采用宏觀觀察、金相組織分析、硬度檢測(cè)及斷口SEM分析等手段對(duì)心軸進(jìn)行了分析，并提出了改進(jìn)措施。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀形貌觀察

心軸斷裂的外觀形貌如圖1所示。心軸斷裂位置位于心軸一側(cè)溝道溝底附近，整個(gè)斷面呈正斷型，表現(xiàn)為脆性斷裂。

圖1 心軸斷裂形貌

1.2 斷口的掃描電鏡分析

將斷口用丙酮超聲波清洗后，置于JEOL掃描電鏡下觀察。心軸斷口微觀形貌如圖2所示。從圖2a可明顯看到疲勞貝紋線，為疲勞斷裂，疲勞源位于溝道底部，如箭頭所示位置，但未發(fā)現(xiàn)有明顯的塑性變形區(qū)域；圖2b顯示在斷口附近發(fā)現(xiàn)溝道劃傷缺陷；由圖2c箭頭指示位置可知，溝道底部有沖擊凹痕；圖2d顯示出心部斷口為準(zhǔn)解理斷口，為GCr15的正常斷口。斷裂源位置未發(fā)現(xiàn)有非金屬夾雜物等異常缺陷。

圖2 心軸斷口的微觀形貌

1.3 化學(xué)成分分析

用火花直讀光譜儀對(duì)心軸材料成分進(jìn)行檢測(cè)，結(jié)果見表1。由表1可知，符合GB/T 18254—2002《高碳鉻軸承鋼》中GCr15的技術(shù)要求。

表1 心軸材料化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %

1.4 非金屬夾雜物

將斷裂樣品沿軸向切開，并經(jīng)鑲嵌、拋光制成金相試樣，在光學(xué)顯微鏡下進(jìn)行夾雜物評(píng)級(jí)，結(jié)果見表2，材料非金屬夾雜物符合GB/T 18254—2002《高碳鉻軸承鋼》技術(shù)要求。

表2 非金屬夾雜物檢測(cè)結(jié)果

1.5 淬、回火組織

在斷口附近切下樣塊并制成金相試樣，用4%硝酸酒精浸蝕，在金相顯微鏡下放大500倍觀察斷口附近組織及心部正常組織，檢測(cè)方法及標(biāo)準(zhǔn)參照J(rèn)B/T 1255—2001《高碳鉻軸承鋼滾動(dòng)軸承零件熱處理技術(shù)條件》。心軸組織如圖3所示，斷口附近及心部正常組織均為隱晶馬氏體+殘余碳化物及極少量殘余奧氏體的復(fù)相組織，為3級(jí)組織，符合標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的要求。

圖3 心軸顯微組織

1.6 硬度檢測(cè)

采用顯微硬度計(jì)對(duì)上述金相試樣的斷口附近及心部進(jìn)行硬度測(cè)試，測(cè)試條件為：載荷9.8 N，保載時(shí)間10 s。結(jié)果如下：斷口附近硬度為60.5～60.9 HRC，心部硬度為60.3～60.8 HRC，均符合JB/T 1255—2001標(biāo)準(zhǔn)要求(60～65 HRC)。

1.7 原材料碳化物分布

將試樣用4%硝酸酒精深浸蝕后，在金相顯微鏡下觀察材料中碳化物的分布，結(jié)果見表3，符合GB/T 18254—2002和JB/T 1255—2001標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。

表3 碳化物分布檢測(cè)結(jié)果

2 斷裂原因分析

斷口附近金相組織與心部組織一致，均為GCr15正常淬、回火組織。表面硬度為60.5～60.9 HRC，也驗(yàn)證了組織無異常的結(jié)論。根據(jù)金相和硬度的檢驗(yàn)結(jié)果，可以認(rèn)為熱處理質(zhì)量合格，其不是造成心軸早期斷裂的主要原因。

由斷口的掃描電鏡分析結(jié)果可知，心軸溝道表面存在明顯的劃傷及凹痕缺陷。這與文獻(xiàn)[1]所描述的斷口起源于表面缺陷，疲勞裂紋萌生于材料表面的傷痕，裂紋起始位置沿著傷痕分布基本一致[2]。在使用過程中，在零件表面的條痕和劃痕處會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中。特別是在受到?jīng)_擊載荷和交變載荷時(shí)，零件很快就發(fā)生破壞[3]。

由以上分析可以確定，軸承心軸溝道表面存在的機(jī)械凹痕缺陷是導(dǎo)致心軸在承受正常的彎曲循環(huán)載荷時(shí)發(fā)生疲勞斷裂的主要原因。

3 改進(jìn)措施

軸承心軸溝道表面的機(jī)械凹痕缺陷導(dǎo)致了應(yīng)力集中，形成顯微裂紋，在使用過程中發(fā)生了疲勞斷裂。

根據(jù)該分析結(jié)果，提出以下改進(jìn)措施：

(1)加強(qiáng)心軸生產(chǎn)過程控制，避免生產(chǎn)過程中心軸表面出現(xiàn)缺陷；

(2)改進(jìn)心軸的工作環(huán)境或密封條件，避免心軸使用中表面缺陷的形成；

(3)采用中頻感應(yīng)淬火，增加心部韌性，增大裂紋擴(kuò)展阻力，以有效延緩裂紋擴(kuò)展。