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    輕型井點(diǎn)結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法研究

    2012-07-16 08:11:00梁永梅卞金洪
    水道港口 2012年4期
    關(guān)鍵詞:井點(diǎn)排水板土層

    葉 吉,梁永梅,卞金洪

    (1.江蘇江陰市華澄實(shí)業(yè)有限公司江陰市華澄建筑安裝工程有限公司,江陰214400;2.鎮(zhèn)江市丹徒區(qū)航道管理處工程科,鎮(zhèn)江212000;3.江陰一建建設(shè)有限公司,江陰214400)

    井點(diǎn)降水強(qiáng)夯法又叫高真空擊密法[1-3],被用于砂土、粉土等滲透系數(shù)較大的地基處理工程中,但由于該技術(shù)處理深度有限(一般降深為1.5~2.0 m),因此強(qiáng)夯時(shí)部分夯擊能形成的浮力反作用于夯錘,使大部分夯擊能散減抵消,故不適用于強(qiáng)夯加固?!败浫醯鼗p型井點(diǎn)結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法”[4](以下簡(jiǎn)稱“輕井塑排加固法”),是將深層處理塑料排水板和輕型井點(diǎn)降水行之有效地結(jié)合起來,通過深淺層有機(jī)結(jié)合,發(fā)揮了各自的特點(diǎn),強(qiáng)夯夯擊能通過塑料排水板的深層傳遞,既解決了塑料排水板強(qiáng)夯法產(chǎn)生的淺層含水量過高,易破壞土體形成彈簧土的弊端[5-7],又解決了輕型井點(diǎn)降水結(jié)合強(qiáng)夯處理深層受限的問題。

    1 施工工藝與適用范圍

    圖1為輕井塑排加固法布點(diǎn)示意圖。該工法綜合應(yīng)用堆載預(yù)壓、真空預(yù)壓、井點(diǎn)降水結(jié)合強(qiáng)夯工藝,通過塑料排水板插入需加固深度,形成排水通道,利用粘土層較其他土質(zhì)的密封性能好的特點(diǎn),塑料排水板插入所需深度后,上部端頭置入距表層2~3 m的粘土層,然后插入井點(diǎn)管并與塑料排水板形成一體式輕井塑排井點(diǎn),從而使降水井點(diǎn)達(dá)到延伸的目的,以處理10 m范圍土體。文章結(jié)合靖江新港作業(yè)區(qū)公用碼頭段,采用輕型井點(diǎn)結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法加固軟基,介紹該工藝施工工法,并通過現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)、標(biāo)貫試驗(yàn)和室內(nèi)試驗(yàn)檢驗(yàn)加固效果。

    圖1 輕井塑排加固法布點(diǎn)示意圖Fig.1 Arrangement of composite method of well point dewatering and plastic drainagte plate

    該施工工法優(yōu)點(diǎn):

    (1)經(jīng)過處理后,在表層形成一定厚度的硬殼層,淤泥質(zhì)土承載力≥120 kPa,通過高速夯擊能,在砂性土承載力≥150~180 kPa,滿足設(shè)計(jì)使用要求。

    (2)經(jīng)過處理后,土層的含水量降低,土層得到密實(shí),可消除表層土的液化。

    (3)處理過程中,采取的隔水、封水措施,使出水量大于補(bǔ)給水量,能夠很好的防止處理區(qū)以外的水倒灌,使處理效果得到保障。

    (4)施工過程通過各種儀器對(duì)土體處理效果的監(jiān)測(cè),是信息化的過程,通過過程監(jiān)測(cè),不斷調(diào)整施工參數(shù),使處理效果達(dá)到最佳。

    (5)處理過程中,地下水位降低,對(duì)其下土層有很好的降水預(yù)壓作用。

    本技術(shù)用于處理軟弱地基加固,適用于我國(guó)沿海、渤海地區(qū)新吹填含砂但有淤泥夾層、淤泥質(zhì)粉土以及含泥量較高的淤泥質(zhì)粉砂土。適合大面積堆場(chǎng)及道路的施工,在大面積施工時(shí),成本低,工期快。經(jīng)該工法處理后,能達(dá)到理想的承載力要求(100~150 kPa以上)。由于設(shè)計(jì)塑料排水板結(jié)合輕型井點(diǎn),利用強(qiáng)夯夯擊能作為荷載,因此由塑料排水板的入土深度建立排水通道,同時(shí)作為強(qiáng)夯夯擊傳遞能量的通道,為深層加固創(chuàng)造了條件。

    新吹填淤泥質(zhì)粉土,高靈敏度、高壓縮性、高含水量、低強(qiáng)度土,而其中的低強(qiáng)度制約了本技術(shù)的實(shí)施,因此,在處理類似土質(zhì)時(shí),可先行采取以下方法:

    (1)含砂量較高的土質(zhì)(含砂量20%以上)。將需處理場(chǎng)地先行挖明溝排水,明溝設(shè)置間距為10~15 m,溝寬0.8~1.0 m,深為1.0~1.5 m;采用水挖機(jī)開溝,施工原則是:先成形,再成溝。即由于含水量高,場(chǎng)地在無法成溝的情況下,先理出溝形進(jìn)行明排水,過2~3 d再在成形的基礎(chǔ)上用水挖機(jī)開溝,逐漸成溝(一般經(jīng)3~5次后即能達(dá)到標(biāo)準(zhǔn))。開挖時(shí)挖出的泥土堆在兩溝之間控水,溝成形后,溝間土用推土機(jī)推平,即可進(jìn)入強(qiáng)夯設(shè)備進(jìn)行輕井塑排法加固。

    (2)對(duì)含泥量較高的土質(zhì)。采取淺層預(yù)壓法(3~4 m),通過真空預(yù)壓處理以達(dá)到滿足強(qiáng)夯設(shè)備進(jìn)場(chǎng),一般淺層(3~4 m)承載力滿足60 kPa,強(qiáng)夯設(shè)備帶路基箱即可進(jìn)行輕井塑排加固法施工。

    (3)對(duì)三高一低軟弱地基。加固控制強(qiáng)夯施工的原則為先輕后重,少擊多遍,逐級(jí)加能,根據(jù)各地的地質(zhì)條件,一般夯擊遍數(shù)不宜超過4~5遍,且每遍夯后需等孔壓消散后進(jìn)入下一遍夯擊。

    2 分層沉降

    通過監(jiān)測(cè)軟土層不同深度的沉降值,可以得到軟土層不同深度的沉降時(shí)程曲線,從而了解加壓荷載對(duì)沉降的影響深度、深層土體的工后沉降何時(shí)可以趨于穩(wěn)定等,為工程設(shè)計(jì)及沉降計(jì)算提供依據(jù)。分層沉降標(biāo)主要由電磁式FC-50型分層沉降儀,φ82 mm波紋管,φ71×6 mm硬塑料管及φ3 mm的銅絲感應(yīng)線圈組成。為保證測(cè)試精度,應(yīng)將測(cè)頭放入最下面磁環(huán)以下,然后慢慢上提測(cè)頭,記錄磁環(huán)位置,反復(fù)2次取均值。施工期每天1次、荷載穩(wěn)定期為2 d/次。

    分層沉降曲線圖見圖2。從分層沉降的變化規(guī)律來看,土體在9~10 m以上部分均有明顯的下沉,進(jìn)一步驗(yàn)證了場(chǎng)地軟基處理的影響深度約為10 m。在部分測(cè)點(diǎn),5~6 m深度左右的沉降量相對(duì)較大,原因可能在于井點(diǎn)管的埋設(shè)深度約為6 m,在井點(diǎn)降水的作用下導(dǎo)致該深度土層的固結(jié)沉降更加顯著。從淺層的沉降監(jiān)測(cè)結(jié)果來看,分層沉降環(huán)的沉降量與表面沉降的監(jiān)測(cè)結(jié)果吻合較好。

    圖2 分層沉降變化曲線Fig.2 Curves of layered settlement

    3 固結(jié)計(jì)算驗(yàn)證

    根據(jù)場(chǎng)地的實(shí)際使用情況,豎向沉降量及其固結(jié)度是本工程監(jiān)測(cè)與計(jì)算的主要考察對(duì)象,地基處理范圍內(nèi)某一深度的平均固結(jié)度一般采用下式進(jìn)行計(jì)算[8]

    式中:cv為土的豎向排水固結(jié)系數(shù);H為待加固土層的厚度,m;t為固結(jié)時(shí)間,s;M=。

    對(duì)于考慮一維固結(jié)的土體,反映孔隙水壓力總的消散程度的固結(jié)度就等于其變形比,即式(2)所示

    式中:S(∞)為土體的最終壓縮量,S(∞)=mvu0H;S(t)為 t時(shí)刻的土層沉降量;u0為初始孔隙水壓力為 t時(shí)刻平均孔隙水壓力。

    結(jié)合該項(xiàng)工程,S(t)即為現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)際監(jiān)測(cè)沉降量,S(∞)可通過分層總和法計(jì)算得出,固結(jié)度的計(jì)算結(jié)果見表1。

    采用分層總和法計(jì)算得到的試驗(yàn)區(qū)總沉降量為67.3 cm,根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)計(jì)算得出的場(chǎng)地固結(jié)度最大值為98.1%,最小值為80.8%,場(chǎng)地的平均固結(jié)度為92.8%。

    表1 土體固結(jié)度計(jì)算結(jié)果Tab.1 Calculated results of consolidation degree

    4 室內(nèi)土工試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析

    在加固前后現(xiàn)場(chǎng)取樣進(jìn)行室內(nèi)土工試驗(yàn)研究,測(cè)定土體的強(qiáng)度、變形等物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo),為軟基加固效果評(píng)價(jià)分析提供依據(jù)。試驗(yàn)內(nèi)容主要包括基本物理參數(shù)如密度、孔隙比等和基本力學(xué)參數(shù)如壓縮系數(shù)、壓縮模量、固結(jié)系數(shù)等。試驗(yàn)原理方法詳見《土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(G/BT 50123-1999)[9]。地基處理前后取土進(jìn)行室內(nèi)試驗(yàn)得到的土體物理力學(xué)參數(shù)統(tǒng)計(jì)列入表2、表3。

    通過室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析發(fā)現(xiàn),經(jīng)過“軟弱地基輕型井點(diǎn)結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法”處理后,土體密實(shí)度、壓縮模量及C、φ值等均有所提高。表層2.0~3.0 m由于是沖填砂層,且在處理后要進(jìn)行推平處理,擾動(dòng)較大,其強(qiáng)度和變形等參數(shù)變化不大。處理后4.0~6.0 m深度范圍內(nèi)土層按平均值計(jì)算的孔隙比減小了5.4%,壓縮模量提高了78.0%,反應(yīng)土體強(qiáng)度指標(biāo)的c、φ值則分別增長(zhǎng)了34.0%和3.5%,各項(xiàng)指標(biāo)在該深度范圍內(nèi)的增長(zhǎng)率最大,說明夯擊能的有效功也最大,處理效果最好。15 m深度處的各項(xiàng)物理力學(xué)指標(biāo)變化不大,進(jìn)一步驗(yàn)證了“輕井塑排加固法”可以有效加固地基強(qiáng)度。

    表2 處理前各土層物理力學(xué)性質(zhì)Tab.2 Soil parameters before reinforcement

    表3 處理后各土層物理力學(xué)性質(zhì)Tab.3 Parameters of reinforced soil

    5 結(jié)論

    (1)從分層沉降的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)分析,“軟弱地基輕型井點(diǎn)結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法”場(chǎng)地軟基處理的影響深度約為10 m,且在4.0~6.0 m深度范圍內(nèi)的加固效果特別明顯。

    (2)從地基承載力分析,加固后根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式估算的地基承載力為256.3 kPa;8~10 m深度處的粉砂夾粉土層的標(biāo)貫擊數(shù)由加固前的3擊增長(zhǎng)到5擊,加固后根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式估算的地基承載力為116.5 kPa;地基承載力提高明顯,加固深度達(dá)到設(shè)計(jì)要求。

    (3)通過室內(nèi)土體物理參數(shù)各項(xiàng)指標(biāo)變化,說明“輕井塑排加固法”使施工夯擊能的有效功最大,處理效果最好。

    [1]高有斌,楊緒軍,曹建建.擬靜力應(yīng)變法判別高真空擊密的有效加固深度[J].路基工程,2009(4):12-13.

    [2]高有斌,沈揚(yáng),徐士龍,等.高真空擊密法加固后飽和吹填砂性土室內(nèi)試驗(yàn)[J].河海大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2009,37(1):86-90.GAO Y B,SHEN Y,XU S L,et al.Laboratory Tests on Saturated Hydraulic Fill Sandy Soil by High Vacuum Densification Method[J].Journal of Hohai University:Natural Sciences,2009,37(1):86-90.

    [3]王連文,鄭少河.高真空擊密法加固飽和軟土地基的試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2010,32(S2):521-524.WANG L W,ZHENG S H.Experimental Research on High Vacuum Densification Method to Reinforce Saturated Soft Soil Foundation[J].Chinese Journal of Geotechnical Engineering,2010,32(S2):521-524.

    [4]葉吉,葉凝雯.軟弱地基輕型井點(diǎn)管結(jié)合塑料排水板復(fù)合加固方法:中國(guó),ZL200910251451[P].

    [5]包旭范,高強(qiáng),周順華,等.強(qiáng)夯加固軟土地基機(jī)理的有限元分析[J].中國(guó)鐵道科學(xué),2005,26(2):8-14.BAO X F,GAO Q,ZHOU S H,et al.Finite Element Analysis for Mechanism on Foundation Stabilization of Soft Clay by Dynamic Compaction Method[J].China Railway Science,2005,26(2):8-14.

    [6]劉金龍,欒茂田,汪東林,等.土工織物與塑料排水板聯(lián)合處理軟基的效果分析[J].巖土力學(xué),2009,30(6):1 726-1 730.LIU J H,LUAN M T,WANG D L,et al.Effect of disposing soft soil foundation using geotextile and plastic drainage plate[J].Rock and Soil Mechanics,2009,30(6):1 726-1 730.

    [7]趙建昌,吉隨旺,張倬元,等.強(qiáng)夯地基工后沉降監(jiān)測(cè)及數(shù)值模擬[J].中國(guó)公路學(xué)報(bào),2002,15(2):31-35.ZHAO J C,JI S W,ZHANG Z Y,et al.Settlement Observation and Numeric Simulation on Dynamic Consolidation Foundation Settlement Pattern after Loading[J].China Journal of Highway and Transport,2002,15(2):31-35.

    [8]高有斌,劉漢龍,張敏霞,等.強(qiáng)夯加固地基的土體豎向位移計(jì)算方法研究[J].巖土力學(xué),2010,31(8):2 672-2 676.GAO Y B,LIU H L,ZHANG M X,et al.Simplified calculation method of soil vertical displacement under dynamic compaction[J].Rock and Soil Mechanics,2010,31(8):2 672-2 676.

    [9]GB-T50123-1999,土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].

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