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    蠕變載荷下有機(jī)玻璃銀紋萌生及損傷研究

    2012-07-16 03:58:00吳國夫朱西平高宗戰(zhàn)岳珠峰
    航空材料學(xué)報(bào) 2012年3期
    關(guān)鍵詞:載荷試樣密度

    吳國夫, 朱西平, 高宗戰(zhàn), 岳珠峰

    (西北工業(yè)大學(xué)力學(xué)與土木建筑學(xué)院,西安 710072)

    國產(chǎn)MDYB-3有機(jī)玻璃是目前國內(nèi)首選的座艙蓋透明材料,在其使用過程中受到載荷、溫度、環(huán)境等多種因素共同作用造成的蠕變損傷。銀紋化現(xiàn)象作為有機(jī)玻璃等高聚物特有的一種現(xiàn)象,伴隨在有機(jī)玻璃斷裂失效的整個(gè)過程中,是溝通有機(jī)玻璃宏觀失效和微觀機(jī)理的橋梁。這樣,深入了解銀紋的萌發(fā)機(jī)理及銀紋損傷規(guī)律就具有重要的理論意義和應(yīng)用價(jià)值,也是實(shí)現(xiàn)有機(jī)玻璃斷裂失效表征的有效途徑[1~6]。

    關(guān)于銀紋的萌生機(jī)制,國內(nèi)外學(xué)者提出了許多判據(jù),如最大主應(yīng)力判據(jù)、臨界應(yīng)變判據(jù)、主應(yīng)力差判據(jù)、等效剪切應(yīng)力判據(jù)等,這些判據(jù)主要集中在材料的局部應(yīng)力和應(yīng)變方面[7]。Bucknall回顧了高聚物銀紋萌生判據(jù)的優(yōu)缺點(diǎn),基于線彈性斷裂力學(xué),提出了新的銀紋萌生判據(jù)[8]。Estevez R等模擬了玻璃態(tài)高聚物銀紋和剪切屈服的主導(dǎo)因素,對玻璃態(tài)聚合物的銀紋化過程進(jìn)行了數(shù)值模擬分析[9]。Saad-Gouider校準(zhǔn)了Estevez R給出模型的參數(shù),提出了粘塑性區(qū)域在連續(xù)變形時(shí)同時(shí)考慮屈服軟化和硬化的粘彈性本構(gòu)關(guān)系[10]。羅文波對有機(jī)玻璃試樣進(jìn)行了拉伸蠕變實(shí)驗(yàn),采用光學(xué)技術(shù)定量研究了銀紋損傷為主的蠕變損傷,給出了銀紋萌生的時(shí)間-應(yīng)力包絡(luò)線,并通過理論分析,得到了銀紋損傷演化方程[11,12]。Jie等提出了帶狀銀紋模型,通過對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合,得到銀紋應(yīng)力與裂紋擴(kuò)展速率的關(guān)系[13]。賈敬華等通過實(shí)驗(yàn)得到了MDYB-3有機(jī)玻璃等幅疲勞擴(kuò)展規(guī)律和疲勞裂紋擴(kuò)展門檻值[14]。高宗戰(zhàn)等實(shí)驗(yàn)觀測和分析了不同應(yīng)力和不同溫度下PMMA的蠕變損傷過程[15]。

    迄今為止,盡管已有蠕變載荷作用下對有機(jī)玻璃銀紋損傷開展的研究,給出了有機(jī)玻璃銀紋損傷密度隨應(yīng)力和時(shí)間的演化規(guī)律,但對蠕變載荷作用下有機(jī)玻璃銀紋萌生時(shí)間準(zhǔn)則的研究卻鮮有報(bào)道。然而銀紋萌生時(shí)間具有明顯的應(yīng)力相關(guān)性,并且多數(shù)情況下更關(guān)心銀紋何時(shí)萌生,因此對銀紋萌生時(shí)間準(zhǔn)則的研究具有重要意義。另外銀紋損傷密度作為衡量銀紋萌生、擴(kuò)展的重要標(biāo)準(zhǔn),要更好地了解有機(jī)玻璃銀紋損傷密度隨時(shí)間和應(yīng)力的演化規(guī)律,就必須建立銀紋損傷密度的增長模型,現(xiàn)有的銀紋損傷密度的增長模型很多,但是大多只能部分描述銀紋萌生或銀紋擴(kuò)展的初始階段。

    本研究對MDYB-3航空有機(jī)玻璃開展了常溫蠕變實(shí)驗(yàn),研究了在蠕變載荷作用下有機(jī)玻璃銀紋萌生、擴(kuò)展及蠕變失效過程。基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和圖像處理與分析,提出了銀紋萌生的應(yīng)力-時(shí)間準(zhǔn)則;通過研究銀紋損傷密度變化,建立了MDYB-3有機(jī)玻璃蠕變載荷下銀紋損傷隨時(shí)間和應(yīng)力的演化規(guī)律。

    1 實(shí)驗(yàn)裝置和方法

    1.1 實(shí)驗(yàn)裝置

    實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)由三部分組成:(1)根據(jù)杠桿原理設(shè)計(jì)的一套簡單、實(shí)用、穩(wěn)定的蠕變加載系統(tǒng)(如圖1),可進(jìn)行長時(shí)間的蠕變實(shí)驗(yàn)。為使杠桿系統(tǒng)只對試樣產(chǎn)生軸向拉伸作用,在杠桿兩側(cè)加設(shè)固定裝置,以防止杠桿對試樣存在彎扭作用;(2)銀紋損傷圖像采集系統(tǒng),由Dino-lite光學(xué)顯微鏡、攝像頭和計(jì)算機(jī)組成;(3)IPP 6.0圖像分析系統(tǒng),用以測量試樣的銀紋損傷密度。

    圖1 蠕變加載系統(tǒng)Fig.1 Loading system under creep

    1.2 實(shí)驗(yàn)方法

    實(shí)驗(yàn)材料選用與飛機(jī)座艙蓋有機(jī)玻璃相同制造工藝、相同厚度(18mm)的MDYB-3有機(jī)玻璃板材,采用數(shù)控機(jī)床進(jìn)行試樣加工,以前采用此種方法加工過有機(jī)玻璃疲勞試樣,加工精度可靠。試樣的形狀參考ASTM標(biāo)準(zhǔn)、國家實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)及航空標(biāo)準(zhǔn),采用“雙犬骨”形試樣(如圖2)。對每件試樣的加工質(zhì)量進(jìn)行檢測,確保實(shí)驗(yàn)前試樣表面均未損傷。對試樣進(jìn)行常溫(21.5±0.5℃)下的拉伸蠕變實(shí)驗(yàn),分別在三種應(yīng)力水平(48.1MPa、51.8MPa、55.5MPa)下用杠桿加載系統(tǒng)穩(wěn)定加載直至試樣蠕變斷裂失效。

    圖2 有機(jī)玻璃試樣Fig.2 Specimen of PMMA

    實(shí)驗(yàn)過程中不取下試樣,使用Dino-lite高倍顯微鏡在試樣相同位置實(shí)時(shí)觀測并進(jìn)行圖像采集。在實(shí)驗(yàn)剛開始、銀紋萌生后,銀紋擴(kuò)展得比較快,采集圖像的時(shí)間間隔較短;隨著實(shí)驗(yàn)的繼續(xù),銀紋擴(kuò)展的速度放緩,此時(shí)圖像采集的時(shí)間間隔也可適當(dāng)變長。

    將采集到的數(shù)據(jù)存于電腦中,應(yīng)用IPP 6.0圖像分析系統(tǒng)進(jìn)行圖像分析,計(jì)算圖像中銀紋損傷面積與視場總面積之比,即為有機(jī)玻璃試樣在該應(yīng)力、時(shí)間和放大倍數(shù)下的銀紋損傷密度。

    2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    分別在各組有機(jī)玻璃試樣上選取三個(gè)區(qū)域進(jìn)行分析(如圖3),將這三個(gè)區(qū)域圖像銀紋損傷密度的平均值作為有機(jī)玻璃試樣在該時(shí)間、應(yīng)力水平下的銀紋損傷密度。

    圖3 編號752、載荷55.5MPa、加載29小時(shí)時(shí)選取的三個(gè)區(qū)域圖像Fig.3 Three pictures from group752 loaded for 29 hours under the stress of 55.5 MPa

    實(shí)驗(yàn)中選用光學(xué)顯微鏡放大,發(fā)現(xiàn)有機(jī)玻璃銀紋(沿垂直于載荷方向)呈現(xiàn)稀疏→稠密→稀疏→稠密→稀疏的特征(如圖4)。

    2.2 有機(jī)玻璃在常溫下銀紋萌生的時(shí)間準(zhǔn)則

    圖4 銀紋特征 (a)編號651、載荷48.1MPa、加載252小時(shí);(b)編號701、載荷51.8MPa、加載84小時(shí);(c)編號751、載荷55.5MPa、加載26小時(shí)Fig.4 Character of craze (a)specimen from group651 loaded for 252 hours under the stress of 48.1 MPa;(b)specimen from group701 loaded for 84 hours under the stress of 51.8 MPa;(c)specimen from group751 loaded for 26 hours under the stress of 55.5 MPa

    表1 銀紋萌生時(shí)間實(shí)驗(yàn)記錄與曲線分析結(jié)果Table 1 The time of crazing initiation from experiment recording and curve analyzing

    由表1對比分析實(shí)驗(yàn)記錄結(jié)果和曲線擬合結(jié)果可以得到對應(yīng)于不用應(yīng)力下的銀紋萌生時(shí)間t0(σ)。

    將銀紋萌生時(shí)間對應(yīng)力進(jìn)行非線性回歸分析,得到銀紋萌生時(shí)間與應(yīng)力關(guān)系(如圖5),經(jīng)擬合得到相關(guān)系數(shù)R=1的常溫下銀紋萌生時(shí)間準(zhǔn)則:

    圖5 銀紋萌生時(shí)間曲線Fig.5 The time curve of crazing initiation

    常溫下對于銀紋萌生存在臨界應(yīng)力σf,當(dāng)材料所受應(yīng)力超過σf時(shí),材料在不經(jīng)過任何塑性變形的情況下突然失效,此時(shí)銀紋還未萌生,材料已經(jīng)失效,所以對應(yīng)的銀紋萌生時(shí)間趨于零。

    由實(shí)驗(yàn)擬合結(jié)果可知σf=56.7538MPa,因此式(1)適用于σ≤σf=56.7538MPa的情況。

    不同應(yīng)力水平下,銀紋萌生時(shí)間不同。隨著應(yīng)力水平的提高,銀紋萌生時(shí)間非線性縮短。

    2.3 有機(jī)玻璃在常溫下銀紋損傷密度的增長模型

    2.3.1 有機(jī)玻璃常溫下銀紋損傷密度變化規(guī)律 圖6到圖8分別給出了在常溫下應(yīng)力分別為48.1MPa、51.8MPa、55.5MPa時(shí)MDYB-3有機(jī)玻璃銀紋損傷密度隨時(shí)間變化的曲線??梢娪袡C(jī)玻璃銀紋損傷密度隨著時(shí)間的推移逐漸增加,時(shí)間越長,有機(jī)玻璃的損傷程度越嚴(yán)重,銀紋損傷表現(xiàn)出明顯的時(shí)間相關(guān)性。

    在銀紋擴(kuò)展的初始階段,銀紋損傷密度增長很快,基本呈線性增長,這一階段為銀紋快速擴(kuò)展階段,大概占有機(jī)玻璃蠕變斷裂失效壽命的1/3時(shí)間,此時(shí)沒有宏觀裂紋存在。由此階段銀紋損傷密度隨時(shí)間變化曲線的斜率發(fā)現(xiàn):應(yīng)力水平越高,銀紋損傷密度的增長越快,表現(xiàn)出銀紋損傷明顯的應(yīng)力相關(guān)性。

    銀紋快速擴(kuò)展階段之后的很長一段時(shí)間內(nèi),銀紋損傷密度增長緩慢,尤其是在有機(jī)玻璃斷裂失效前,銀紋損傷密度變化不大,這一階段為銀紋緩慢擴(kuò)展階段,此時(shí)已經(jīng)有明顯的宏觀裂紋存在,這個(gè)階段占有機(jī)玻璃蠕變斷裂失效壽命的2/3時(shí)間,是銀紋快速擴(kuò)展階段持續(xù)時(shí)間的兩倍。

    有機(jī)玻璃在蠕變斷裂失效前銀紋損傷密度增長緩慢,雖然不同應(yīng)力水平下有機(jī)玻璃蠕變斷裂失效時(shí)間不同,但是其在斷裂失效時(shí)的銀紋損傷密度集中在30%左右,可以由此來表征MDYB-3有機(jī)玻璃在常溫下的蠕變斷裂失效。實(shí)際操作中可以通過對使用MDYB-3有機(jī)玻璃的艙蓋進(jìn)行銀紋損傷密度測量分析,就能提前預(yù)測艙蓋失效的大致時(shí)間,避免事故的發(fā)生。

    2.3.2 有機(jī)玻璃常溫下銀紋損傷密度增長模型由于常溫下,MDYB-3有機(jī)玻璃銀紋損傷密度具有明顯的時(shí)間與應(yīng)力相關(guān)性(如圖6到圖8),可以假設(shè)MDYB-3有機(jī)玻璃銀紋損傷密度滿足:

    其中D(σ,t)為銀紋損傷密度,A(σ),B(σ)為與應(yīng)力有關(guān)的材料參數(shù),其值由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)確定,t為時(shí)間;公式適應(yīng)于t>t0(σ),t0(σ)是銀紋萌生的時(shí)間,由式(1)確定,也與應(yīng)力有關(guān)。

    依式(1)對各組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行雙曲線函數(shù)非線性擬合,分別得到一組系數(shù)A(σ)和B(σ)與應(yīng)力的關(guān)系(如圖9和圖10)。

    圖9 A(σ)-σ變化曲線Fig.9 The relative curve between A(σ)and σ

    經(jīng)擬合,相關(guān)系數(shù)R=1,兩者相關(guān)性最高,所得二次多項(xiàng)式分別為:

    圖10 B(σ)-σ變化曲線Fig.10 The relative curve between B(σ)and σ

    最后將式(1)、(3)、(4)代入式(2),得到 MDYB-3有機(jī)玻璃銀紋損傷密度隨時(shí)間和應(yīng)力的增長模型為:

    其中t0(σ)=41.9998-1.4756σ+0.0130σ2,得到了有機(jī)玻璃常溫蠕變條件下銀紋損傷密度隨時(shí)間和應(yīng)力的演化規(guī)律。

    為驗(yàn)證式(5)的適用性,特在常溫下增加兩組驗(yàn)證性實(shí)驗(yàn),所施加載荷為50.0MPa和53.6MPa,得到兩組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),分別與擬合得到的銀紋損傷密度增長模型結(jié)果進(jìn)行對比(如表2)。

    表2 應(yīng)力分別為50.0MPa和53.6MPa時(shí),銀紋損傷密度隨時(shí)間的變化Table 2 The relationship between craze density and time under the stress of 50.0MPa and 53.6MPa

    結(jié)果表明模型預(yù)測的結(jié)果與驗(yàn)證實(shí)驗(yàn)的結(jié)果非常接近,由此可以證明所提出的關(guān)于MDYB-3有機(jī)玻璃常溫蠕變條件下銀紋損傷密度隨時(shí)間和應(yīng)力的增長模型具有較廣泛的適用性。

    3 結(jié)論

    (1)通過對MDYB-3有機(jī)玻璃開展的常溫蠕變實(shí)驗(yàn),在研究其銀紋萌生、擴(kuò)展及斷裂失效過程中發(fā)現(xiàn),有機(jī)玻璃銀紋(沿垂直于載荷方向)的排列特征為:稀疏→稠密→稀疏→稠密→稀疏。

    (2)基于實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),以銀紋損傷密度為變量,提出了有機(jī)玻璃不同應(yīng)力水平下銀紋萌生的時(shí)間準(zhǔn)則;發(fā)現(xiàn)常溫下隨著應(yīng)力的提高,有機(jī)玻璃銀紋萌生時(shí)間非線性縮短;而且銀紋萌生存在臨界應(yīng)力σf,當(dāng)材料所受應(yīng)力超過σf時(shí),材料在不經(jīng)過任何塑性變形的情況下突然失效,此時(shí)銀紋還未萌生,材料已經(jīng)失效,所以對應(yīng)的銀紋萌生時(shí)間趨于零。

    (3)通過研究銀紋損傷密度變化,建立了有機(jī)玻璃銀紋損傷密度的增長模型,驗(yàn)證發(fā)現(xiàn)用雙曲線函數(shù)可以對銀紋損傷密度變化進(jìn)行很好的描述,由此得到了有機(jī)玻璃常溫蠕變條件下銀紋損傷密度隨時(shí)間和應(yīng)力的演化規(guī)律。

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