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    離心泵葉輪車削節(jié)能效果在實踐中的應(yīng)用

    2012-03-25 06:38:20王忠成
    東北電力技術(shù) 2012年4期
    關(guān)鍵詞:外徑離心泵葉輪

    王忠成

    (大唐國際張家口發(fā)電廠,河北 張家口 075000)

    1 水泵葉輪車削理論的提出背景

    張家口發(fā)電廠氫冷升壓泵和一期機(jī)組的凝升泵在基建時選型偏高,存在較大裕量,運行中通過閥門調(diào)節(jié)流量以適應(yīng)系統(tǒng)需求,增大了節(jié)流調(diào)節(jié)和廠用電量損失。

    根據(jù)近幾年的運行數(shù)據(jù),確定出氫冷升壓泵和凝升泵運行中所需的最大流量和壓力后,可通過車削水泵葉輪,滿足以最低耗電量達(dá)到最佳匹配的系統(tǒng)需求。

    2 水泵葉輪車削理論

    2.1 葉輪車削前后參數(shù)與葉輪直徑關(guān)系

    葉輪車削后幾何形狀變化不大時,可認(rèn)為車削后出口角仍保持不變,流動狀態(tài)也相似,運用相似定律對車削前后的參數(shù)進(jìn)行計算。

    對于低比轉(zhuǎn)速的離心泵 (ns為30~80),葉輪車削后外徑稍有變化,其出口寬度變化不大,可忽略不計。若轉(zhuǎn)速保持不變,僅葉輪外徑由D變?yōu)镈'時,其流量、揚程和功率的關(guān)系如下。

    對于中、高比轉(zhuǎn)速的離心泵 (ns為80~350),葉輪車削后出口寬度變大,與直徑變化成反比,其流量、揚程和功率的關(guān)系如下[1]。

    2.2 水泵葉輪車削量與比轉(zhuǎn)速的關(guān)系

    葉輪車削前后的流量和揚程比比值不變,泵的H-qv性能曲線向下平移。圖1中曲線Ⅰ和Ⅱ分別為水泵葉輪車削前后的性能曲線。Ⅰ中AB為車削前降低效率Δη后的工作段;Ⅱ中CD為車削后降低效率Δη后的工作段;ABCD圍成的四邊形稱為車削允許擴(kuò)大的工作范圍,在此范圍內(nèi)任一點工作,其效率下降為5%~10%。改變?nèi)~輪外徑可改變泵性能,但不可超出其性能范圍??芍~輪外徑的最大允許車削量與比轉(zhuǎn)速有關(guān) (見表1)。

    圖1 水泵葉輪車削前、后的性能曲線

    表1 最大車削量與比轉(zhuǎn)速的關(guān)系[2]

    2.3 葉輪車削量與效率的關(guān)系

    離心泵的效率是泵的有效功率Ne和軸功率Nz的比值。由于泵內(nèi)存在各種損失,泵有效功率總小于軸功率,故泵效率總小于1。只有盡可能減少泵內(nèi)各種損失,才能提高泵效率。

    泵內(nèi)損失可分為機(jī)械損失、容積損失和水力損失[3]。葉輪車削后,對容積損失、水力損失影響較小,對機(jī)械損失影響較大。機(jī)械損失由2部分組成:軸承和軸封磨擦損失 (因葉輪車削不涉及水泵轉(zhuǎn)速,故上述損失可視為常量);圓盤摩擦損失(離心泵葉輪在充滿液體的泵殼內(nèi)旋轉(zhuǎn)時,葉輪外表面與液體存在摩擦損失,主要是圓盤摩擦損失,低比轉(zhuǎn)速的離心泵圓盤摩擦損失所占比重更大。當(dāng)比轉(zhuǎn)速ns為30時,圓盤摩擦損失接近于有效功率的30%)。

    實踐表明,ns小于200的泵采用表1車削葉輪外徑時,泵效率基本不變。例如比轉(zhuǎn)速ns為60~120的泵,葉泵外徑小于0.9 D時 (D為車削前葉輪外徑),泵效率幾乎不變,試驗性能曲線與計算值基本相同。但當(dāng)車削葉輪直徑至 (0.9~0.8)D時,泵效率下降1%左右,試驗性能曲線較計算值低。ns小于60的泵少量車削葉輪直徑可使泵效率略有提高。應(yīng)該注意的是,表1中給定的數(shù)據(jù),為允許車削葉輪直徑的最大值,非最佳值。當(dāng)車削量接近這些值時,泵效率明顯降低,試驗性能曲線與計算值差距較大。因而在進(jìn)行水泵葉輪車削時,要充分考慮葉輪車削各個參數(shù)變化情況,使車削節(jié)能最大、效率損失最小。

    2.4 水泵葉輪車削時注意事項

    a. 低轉(zhuǎn)速的泵葉輪車削后要進(jìn)行靜平衡試驗;高轉(zhuǎn)速的泵葉輪車削后要進(jìn)行動、靜平衡試驗[4]。

    b. 對于分段式多級離心泵,車削時應(yīng)保留其前后蓋板,只車削葉片,以避免因?qū)~內(nèi)徑和葉輪外徑之間間隙過大而導(dǎo)致泵效率下降。

    c. 對于混流泵,要把前后蓋板車削成不同直徑,即采用斜車削 (見圖2(a));泵葉輪出口為斜口時采用平車削 (見圖2(b))。

    圖2 混流泵常見的2種車削方式

    d. 對于低比轉(zhuǎn)速的泵,可考慮只車削葉片,不車削前后蓋板,保持葉輪外徑與導(dǎo)葉內(nèi)徑之間的間隙不變 (使液流有較好的引導(dǎo)作用),圓盤磨損不變,效率下降。對于低比轉(zhuǎn)速泵,是否需車削前后蓋板要視情況而定。

    e. 對于中比轉(zhuǎn)速泵,一定要把葉輪前后蓋板和葉片同時車削。

    3 凝升泵葉輪車削在實踐中的應(yīng)用

    3.1 凝升泵葉輪車削前的論證

    3.1.1 葉輪車削后泵流量能否滿足機(jī)組滿負(fù)荷系統(tǒng)需求

    機(jī)組負(fù)荷在220 MW以下時,凝升泵為停運狀態(tài),單靠凝結(jié)泵產(chǎn)生的壓力就能克服系統(tǒng)阻力,保證系統(tǒng)凝結(jié)水流量,此時凝結(jié)泵出口壓力可達(dá)1 MPa;機(jī)組負(fù)荷在220 MW以上時,啟運凝升泵,凝結(jié)水系統(tǒng)壓力升高,相對凝結(jié)泵提供的壓力最少可降低0.9 MPa,凝結(jié)泵性能曲線工作點右移,輸出流量增大至達(dá)到滿負(fù)荷時所需流量。實際上只要凝升泵出口壓力達(dá)到1.8~2 MPa,就能克服系統(tǒng)阻力,滿足機(jī)組滿負(fù)荷時的流量需求。因此葉輪車削不影響凝結(jié)水系統(tǒng)流量。

    3.1.2 泵葉輪車削量的確定

    由于凝升泵為中比轉(zhuǎn)速,葉輪車削量一般要求不超過葉輪外徑的15%,只有葉輪出口外緣處在葉輪室出口喉部位置,方可確定葉輪最大車削量,并通過計算確定車削后壓力能否降低至2 MPa。實際機(jī)組滿負(fù)荷運行時凝升泵出口壓力為2.6 MPa,凝結(jié)泵出口凝結(jié)水通過高混至凝升泵入口時壓力為0.8 MPa,可知凝升泵在葉輪車削前可使凝結(jié)水壓力提高1.8 MPa,在不考慮凝升泵效率的情況下,可實現(xiàn)凝升泵出口壓力由2.6 MPa降低至2 MPa(相當(dāng)于凝升泵揚程降低1/3)。

    表2 葉輪車削前后參數(shù)對比

    3.1.3 車削后電機(jī)電流降幅

    凝升泵運行時,凝結(jié)水系統(tǒng)流量靠調(diào)整門節(jié)流調(diào)節(jié),凝升泵處于變工況運行狀態(tài),計算葉輪車削量與功率降幅時,需考慮系統(tǒng)管道節(jié)流問題,計算復(fù)雜,只能通過比較葉輪車削前后的實際電流得到電機(jī)電流降幅。

    3.2 凝升泵葉輪車削方案

    2號機(jī)2號凝升泵葉輪的初始外徑為390 mm,在本次車削前已進(jìn)行過1次30 mm的車削 (只進(jìn)行了葉片車削)。

    車削方案:葉輪固定在晃度小于0.05 mm的車床位置,采用平車削方法把葉輪外徑車削至320 mm(包括葉輪兩側(cè)蓋板),由于葉輪圓周大量車削后兩側(cè)蓋板及葉片出口厚度增大,為了消除其引起的葉輪出口與葉輪室交界處的嚴(yán)重渦流現(xiàn)象,對葉輪葉片單獨半徑方向再車削2 mm(保證葉片長度不小于230 mm),對葉輪蓋板出口邊內(nèi)側(cè)進(jìn)行20°~30°的倒角,對葉輪外側(cè)蓋板進(jìn)行圓滑車削,使葉輪出口邊蓋板厚度為4~5 mm。

    3.3 泵葉輪車削前后的參數(shù)對比

    在相同機(jī)組負(fù)荷下,對葉輪車削前后參數(shù)進(jìn)行對比,詳細(xì)數(shù)值見表2。

    由表2可見,凝結(jié)泵和凝升泵的電動機(jī)電壓均為6 kV,機(jī)組負(fù)荷為230 MW時,車削后凝結(jié)泵、凝升泵電流共下降15.5 A;機(jī)組負(fù)荷為300 MW時,凝結(jié)泵、凝升泵電流共下降12.9 A。

    機(jī)組負(fù)荷為300 MW時,車削后凝結(jié)水流量為765 t/h,凝升泵出口壓力為2.05 MPa,調(diào)整門開度為45.6%;若開大調(diào)門至53%時,凝結(jié)水流量為822 t/h(滿量程),凝升泵出口壓力為1.87 MPa,滿足機(jī)組通流改造后320 MW負(fù)荷的工況。

    4 氫冷升壓泵葉輪車削在實踐中的應(yīng)用

    4.1 氫冷升壓泵葉輪車削前的論證

    氫冷升壓泵是為發(fā)動機(jī)的氫氣冷卻器提供壓力冷卻水的輔助設(shè)備,為10SH-13型中開式離心泵,額定揚程為23.5 m,配用電動機(jī)功率為54 kW,電動機(jī)電源電壓為380 V,泵的入口循環(huán)水壓力為0.15 MPa,運行時泵出口壓力可達(dá)0.4 MPa,系統(tǒng)所消耗阻力損失為16 m的高度勢能損失、氫氣冷卻器的管束阻力損失、管道系統(tǒng)的延程阻力損失等之和,總損失為泵出口壓力的一半。在實際運行中,由于冷卻水量過大,關(guān)小泵出口門限制流量的方法易造成節(jié)流損失,此時氫冷升壓泵可實現(xiàn)葉輪車削節(jié)能。

    4.2 氫冷升壓泵葉輪車削方案

    根據(jù)氫氣冷卻器在夏季機(jī)組滿負(fù)荷運行時所需的冷卻水參數(shù),對6號機(jī)2號氫冷升壓泵的葉輪進(jìn)行車削。運用葉輪車削定律進(jìn)行計算后,2號氫冷升壓泵的葉輪外徑由292 mm車削至270 mm,具體車削工藝與凝升泵葉輪車削相同。

    4.3 泵葉輪車削后取得的節(jié)能實效

    葉輪車削后,泵的額定揚程由23.5 m降低至20.3 m,由于氫冷升壓泵的流量根據(jù)氣溫和機(jī)組負(fù)荷的變化而改變,取同一季節(jié)1周的時間段,電動機(jī)的平均電流降低了16 A。

    [1] 郭立君.泵與風(fēng)機(jī)[M].北京:中國電力出版社,1997.

    [2] 侯文綱.工程流體力學(xué)泵與風(fēng)機(jī)[M].北京:水利電力出版社,1985.

    [3] 高澍芃.汽輪機(jī)設(shè)備檢修技術(shù)問答[M].北京:中國電力出版社,2004.

    [4] 郭延秋.大型火電機(jī)組檢修實用技術(shù)叢書汽輪機(jī)分冊[M].北京:中國電力出版社,2003.

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