尤小梅,惠洪杰,郭 虹,劉 楊,馮 霏
(1.沈陽理工大學 機械工程學院,遼寧 沈陽 110159;2.沈陽鼓風機集團股份有限公司,遼寧 沈陽 110869;3.東北大學 機械工程學院,遼寧 沈陽 110004)
隨著國民經(jīng)濟的發(fā)展,鐵路運輸速度也在不斷地提高,由此鐵路噪聲對鐵路周邊環(huán)境的影響也越來越嚴重,而鐵路輪軌噪聲占鐵路噪聲的主要成分.本文主要研究軌道高低不平順激振在一定頻域內(nèi)車輪踏面振動問題,為降低輪軌噪聲提供理論基礎(chǔ)[1].
由于我國目前沒有完整的軌道譜,因此將采用美國ARR標準的5級線路軌譜作為激勵輸入[2-4].其軌道高低不平順位移譜為
式中:Ω為空間頻率,rad·m-1,,f為時間頻率,v為車速,設(shè)v=160km·h-1;k為系數(shù),一般取k=0.25;Av為粗糙度常數(shù),Av=0.2095;Ωc為截斷頻率,Ωc=0.8245rad·m-1.
將式(1)轉(zhuǎn)化為時間頻率f的函數(shù).因為時間頻率譜密度與空間頻率譜密度在對應的譜帶寬內(nèi)有相同的均方值,即
從而得到
頻域在1250~1500Hz時,車輪振動對噪聲影響明顯[3],將頻率代入式(3),通過 MATLAB軟件生成位移激勵功率譜曲線,如圖1.
圖1 輪軌粗糙度位移功率譜密度Fig.1 Roughness displacement spectrum of the wheel track
車輪的各項物理參數(shù)為:材料密度ρ=7850kg·m-3,彈性模量E=206GPa,泊松比ν=0.3.車輪采用Solid 45八節(jié)點單元,將車輪離散成為21296個單元,29568個節(jié)點的有限元模型.在輪與軸接觸處施加約束,在車輪與軌道接觸處施加激勵[5-6].輪對三維圖與車輪有限元模型分別如圖2與圖3所示.
圖2 輪對三維圖Fig.2 Three-dimensional map of the wheelset
圖3 車輪有限元模型Fig.3 Finite element model of the wheel
圖4 測試點位置Fig.4 Test points
將式(3)算出的結(jié)果輸入到ANSYS中,得到車輪踏面的位移響應譜.圖4為選擇的測試點位置.圖5—圖10為測試點1—3的軸向和徑向的位移響應譜.
在對車輪施加軌道高低不平順位移譜后,經(jīng)過有限元分析,可得出:
(1)車輪踏面的振動以軸向振動為主.
(2)車輪踏面的軸向振動中,其位移譜峰值主要集中在0~500Hz范圍內(nèi),在車輪滾動中略有變化.
(3)測試點在1點時,在1000Hz左右,位移譜出現(xiàn)一個小峰值;當測試點在2點時,小峰值消失;當測試點在3點時,小峰值重新出現(xiàn).
(4)車輪踏面的徑向振動中,其位移譜峰值主要集中在0~500Hz與1000~2000Hz兩個頻域范圍內(nèi).測試點在1點時,最大峰值在0~500Hz頻域范圍內(nèi);當測試點在2點時,最大峰值在1000~2000 Hz頻域范圍內(nèi);當測試點在3點時,最大峰值重新出現(xiàn)在0~500Hz頻域范圍內(nèi).
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