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    盾構(gòu)擴(kuò)挖地鐵車站對(duì)鄰近建筑物影響分析

    2012-02-02 06:55:24吳占瑞漆泰岳
    鐵道建筑 2012年6期
    關(guān)鍵詞:內(nèi)力樓板樁基礎(chǔ)

    吳占瑞,漆泰岳,李 斌

    (西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,四川成都 610031)

    盾構(gòu)擴(kuò)挖地鐵車站對(duì)鄰近建筑物影響分析

    吳占瑞,漆泰岳,李 斌

    (西南交通大學(xué)土木工程學(xué)院,四川成都 610031)

    廣州地鐵六號(hào)線東山口站采用盾構(gòu)擴(kuò)挖解決了城市地鐵盾構(gòu)在不具備設(shè)置接收井的條件下進(jìn)行施工的難題。結(jié)合盾構(gòu)擴(kuò)挖法施工,研究了施工中對(duì)周圍鄰近建筑物的影響,采用有限差分軟件FLAC3D對(duì)地層與建筑物的相互作用進(jìn)行三維數(shù)值模擬分析。分析結(jié)果表明,在擴(kuò)挖階段,無論從建筑物的內(nèi)力變化量上,還是建筑物基礎(chǔ)沉降值或沉降差值上都要明顯大于盾構(gòu)階段,并且建筑物底部結(jié)構(gòu)的變形量大于頂部框架結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)底層柱和梁的內(nèi)力變化趨勢(shì)不同,應(yīng)加強(qiáng)重點(diǎn)構(gòu)筑物的監(jiān)測(cè),以防基礎(chǔ)沉降差過大造成框架結(jié)構(gòu)的破壞。

    盾構(gòu)擴(kuò)挖 鄰近建筑物 地鐵車站 沉降監(jiān)測(cè)

    城市地鐵通常要在復(fù)雜條件下修建,隨著城市地鐵線網(wǎng)增加,城市地鐵的修建條件將會(huì)越來越復(fù)雜,有些地段不具備設(shè)置地鐵盾構(gòu)的接收井的條件,采用傳統(tǒng)盾構(gòu)擴(kuò)挖工法可以解決上述難題。

    目前國(guó)際上盾構(gòu)擴(kuò)挖施工常用的擴(kuò)挖工法有兩種:擴(kuò)徑盾構(gòu)法和在盾構(gòu)隧道基礎(chǔ)上采用傳統(tǒng)方法擴(kuò)挖。擴(kuò)徑盾構(gòu)施工法是在原有盾構(gòu)隧道上的部分區(qū)間進(jìn)行直徑擴(kuò)展,以滿足修建地鐵車站和安裝其他設(shè)備之需要,我國(guó)目前應(yīng)用此種工法的條件還不成熟。我國(guó)現(xiàn)階段采用盾構(gòu)擴(kuò)挖法修建地鐵車站宜在盾構(gòu)施工完成后采用傳統(tǒng)方法進(jìn)行擴(kuò)挖,也就是以盾構(gòu)法施工先行通過,在已經(jīng)形成的盾構(gòu)隧道基礎(chǔ)上再采用傳統(tǒng)方式即礦山法進(jìn)行擴(kuò)挖,這樣不僅可大幅縮短盾構(gòu)的停機(jī)等待時(shí)間,確保施工期間的安全,也很好地解決了多年來城市地鐵盾構(gòu)在不具備設(shè)置接收井的條件下修建地鐵車站的難題,又能提高地鐵盾構(gòu)一次掘進(jìn)效率。

    1 盾構(gòu)擴(kuò)挖施工法對(duì)建筑物的影響分析

    以廣州市地鐵六號(hào)線東山口車站為例,主要采用數(shù)值模擬計(jì)算的研究方法,對(duì)盾構(gòu)擴(kuò)挖法修建地鐵車站對(duì)周圍鄰近建筑物的影響進(jìn)行分析。在盾構(gòu)擴(kuò)挖左線隧道時(shí),對(duì)隧道上方省二輕工業(yè)集團(tuán)綜合樓的基礎(chǔ)沉降進(jìn)行監(jiān)測(cè)。

    本模型旨在分析地鐵盾構(gòu)擴(kuò)挖施工對(duì)二輕工業(yè)集團(tuán)綜合樓的影響,從而找出對(duì)建筑物的影響規(guī)律,對(duì)樓體安全性進(jìn)行可靠預(yù)測(cè)。

    二輕綜合樓采用的是灌注樁基礎(chǔ)形式,根據(jù)資料樁基礎(chǔ)平面如圖1所示。

    圖1 樁基礎(chǔ)平面示意

    模型尺寸98 m×50 m×35 m,單元網(wǎng)格數(shù)為89 000個(gè)。在模擬計(jì)算中,初期支護(hù)采用Shell單元模擬,錨桿單元采用FLAC中Cable單元,樁基采用Pile單元模擬,樁荷載根據(jù)地質(zhì)勘察資料確定。建筑物為六層框架結(jié)構(gòu),樓板梁與柱均采用Beam單元模擬。土體采用實(shí)體單元模擬,土體的本構(gòu)模型采用摩爾—庫(kù)倫模型;襯砌采用實(shí)體彈性殼體單元,模擬材料性質(zhì)為鋼筋混凝土。

    根據(jù)工程實(shí)際要求只對(duì)左線隧道進(jìn)行模擬分析。研究斷面在計(jì)算時(shí),約束左右邊界的水平位移,約束下邊界的豎向位移,上邊界為自由邊界。隧道土體的開挖分為盾構(gòu)推進(jìn)部分和擴(kuò)挖部分,擴(kuò)挖部分采用臺(tái)階法開挖,上下臺(tái)階長(zhǎng)度7 m。隧道拱部土方采用人工開挖上半斷面,每0.7 m一循環(huán)。隧道模型及鄰近建筑物立面圖如圖2所示,盾構(gòu)推進(jìn)及上下臺(tái)階開挖輪廓圖如圖3所示。圖3中,P1為上臺(tái)階開挖輪廓;P2為下臺(tái)階開挖輪廓;P3為盾構(gòu)推進(jìn)區(qū)域;P4為大管棚影響區(qū)域;P5為小導(dǎo)管注漿影響區(qū)域。

    圖2 隧道模型及鄰近建筑物立面

    圖3 盾構(gòu)推進(jìn)及上下臺(tái)階開挖輪廓

    2 地面建筑物受力和移動(dòng)特征

    2.1 結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析

    框架結(jié)構(gòu)建筑物的主要受力部分為梁和柱,由于該框架結(jié)構(gòu)的柱和樓板梁的數(shù)目較多,內(nèi)力分析的主要監(jiān)測(cè)部位取處于隧道開挖上部的中間排(B排)的頂層與底層(也即第一層)柱和樓板梁,根據(jù)隧道上方地表框架建筑結(jié)構(gòu)的實(shí)際概況,利用FLAC3D對(duì)其內(nèi)力進(jìn)行模擬計(jì)算,分析在隧道盾構(gòu)推進(jìn)和擴(kuò)挖兩個(gè)不同階段在不同開挖距離的變化趨勢(shì),模擬計(jì)算出來的軸力數(shù)據(jù)變化曲線如圖4~圖7所示。

    由圖4~圖7所示柱內(nèi)力變化得出以下結(jié)論:

    1)在自重作用下,框架柱受壓力。B側(cè)底層邊柱在盾構(gòu)推進(jìn)和擴(kuò)挖兩個(gè)初始階段軸力變化為正方向,表現(xiàn)為受拉力作用;B側(cè)頂層邊柱在盾構(gòu)過站初始階段表現(xiàn)為少許的正方向受拉作用,之后趨勢(shì)線趨于平緩。在擴(kuò)挖初始階段軸力線向上稍微凸起表現(xiàn)為受拉作用,隨著開挖距離的加大,軸力線向下有相對(duì)較陡的發(fā)展,表現(xiàn)為受壓作用,之后隨著擴(kuò)挖距離的進(jìn)一步加大,軸力線稍有回彈并趨于穩(wěn)定的平緩狀態(tài),說明隨著B側(cè)邊柱擴(kuò)挖距離加大,對(duì)該柱的影響也在減小;B側(cè)底層和頂層的中柱軸力變化趨勢(shì)分別和邊柱的底層和頂層的變化趨勢(shì)近于相反狀態(tài),從而也說明了柱之間軸力的相互分配原則。

    通過整個(gè)階段的軸力變化趨勢(shì)線可以看出,盾構(gòu)過站階段軸力變化比較平緩,而擴(kuò)挖階段在距離柱較近處柱軸力變化要相對(duì)陡一些,說明盾構(gòu)階段對(duì)建筑物軸力影響要比擴(kuò)挖階段小得多。

    圖4 底層邊柱軸力變化曲線

    圖5 頂層邊柱軸力變化曲線

    圖6 底層中柱軸力變化曲線

    圖7 頂層中柱軸力變化曲線

    2)在隧道開挖過程中,結(jié)構(gòu)頂層的柱由于基礎(chǔ)沉降所產(chǎn)生的附加內(nèi)力并不大,說明隧道的開挖對(duì)結(jié)構(gòu)底層柱產(chǎn)生附加內(nèi)力影響,頂層柱較不容易受開挖影響。

    由圖8可以看出:B側(cè)底層和頂層樓板梁在盾構(gòu)過站初始階段其剪力變化呈上凸?fàn)顟B(tài),剪力表現(xiàn)為隨開挖的推進(jìn)減小,表現(xiàn)為卸載,之后在推進(jìn)到該樓板梁所在柱下方附近時(shí),該樓板梁的剪力有增大趨勢(shì),隨著盾構(gòu)推進(jìn)逐漸遠(yuǎn)去,該樓板梁所受剪力稍有回彈呈減小趨勢(shì);在擴(kuò)挖階段開始之后底層和頂層的樓板梁的剪力變化曲線下降比較明顯,表現(xiàn)為加載,之后隨著擴(kuò)挖逐漸遠(yuǎn)離該樓板梁所在柱子位置,樓板梁所受剪力變化趨于近似穩(wěn)定的水平狀態(tài)。

    由圖9可以看出,B側(cè)底層和頂層樓板梁在盾構(gòu)過站初始階段其彎矩變化略呈上升趨勢(shì),表現(xiàn)為隨開挖的推進(jìn)彎矩增大,呈加載狀態(tài);隨著盾構(gòu)逐漸推進(jìn),該樓板梁所受彎矩變化比較穩(wěn)定,曲線呈近乎水平狀態(tài);從擴(kuò)挖階段開始之后到擴(kuò)挖至該樓板梁所在B側(cè)柱子下方周圍為止,底層和頂層的樓板梁的彎矩變化較為明顯,曲線呈上升趨勢(shì),表現(xiàn)為加載狀態(tài),之后隨著擴(kuò)挖逐漸遠(yuǎn)離該樓板梁所在柱子位置,樓板梁所受彎矩變化趨于近似穩(wěn)定的水平狀態(tài)。

    圖8 梁剪力變化曲線

    圖9 梁彎矩變化曲線

    從剪力和彎矩曲線圖可以看出,盾構(gòu)階段樓板梁承受的剪力和彎矩要小于之后的擴(kuò)挖階段,底層樓板梁所受剪力和彎矩要遠(yuǎn)大于頂層樓板梁所受的力。說明擴(kuò)挖階段樓板梁所受剪力和彎矩影響要大于盾構(gòu)階段,底層樓板梁所受剪力和彎矩影響要大于頂層。

    2.2 基礎(chǔ)沉降分析

    隧道開挖必然引起周圍地層的移動(dòng),一般來說,地表一定量的均勻下沉對(duì)建筑物的穩(wěn)定性和使用條件并不會(huì)產(chǎn)生太大的危害,而地層的不均勻沉降可能對(duì)建筑物產(chǎn)生較大危害?;A(chǔ)是埋于地層中的結(jié)構(gòu),因此應(yīng)首先考慮基礎(chǔ)的沉降情況,圖10~圖12是框架結(jié)構(gòu)底部每排第一根樁基礎(chǔ)隨隧道開挖距離的推進(jìn),而產(chǎn)生的沉降變化曲線。由圖1樁基礎(chǔ)平面示意圖可知,所選的3根樁基礎(chǔ)分別位于初始開挖側(cè)框架結(jié)構(gòu)底部?jī)啥撕椭胁康奈恢?。所選取的這三根樁基礎(chǔ)作為典型可以很好地反應(yīng)框架結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)沉降情況。

    圖10 A 排21號(hào)樁沉降曲線

    圖11 B 排11號(hào)樁沉降曲線

    圖12 C 排1號(hào)樁沉降曲線

    由圖10~圖12可知,在隧道盾構(gòu)開挖起始階段,各基礎(chǔ)部分有微量的隆起,在隧道開挖到1 m處時(shí),A排21號(hào)樁基礎(chǔ)的隆起值為正方向0.025 mm,此后該基礎(chǔ)開始向下沉降,其沉降值以等速率稍有增大,當(dāng)開挖達(dá)到15 m時(shí),21號(hào)樁的沉降放緩,說明此后開挖對(duì)21號(hào)樁基礎(chǔ)的沉降影響將變得越來越小。待到盾構(gòu)過站施作完畢之后,開始對(duì)該段區(qū)間隧道進(jìn)行上下臺(tái)階法擴(kuò)挖。由擴(kuò)挖段的樁基礎(chǔ)沉降曲線可知,在盾構(gòu)基礎(chǔ)上對(duì)隧道區(qū)間進(jìn)行擴(kuò)挖,對(duì)樁基礎(chǔ)的影響速率顯然比盾構(gòu)階段要大,在擴(kuò)挖到20 m之后,擴(kuò)挖沉降曲線開始放緩,說明隨著開挖逐漸遠(yuǎn)離該21號(hào)樁基礎(chǔ),隧道開挖對(duì)該基礎(chǔ)影響減小。A排21號(hào)樁基礎(chǔ)盾構(gòu)階段沉降值為-2.42 mm,擴(kuò)挖階段也即最終沉降值為-7.38 mm。

    B排11號(hào)樁位于開挖正上方,受其位置影響,隧道開挖對(duì)其作用要比左側(cè)21號(hào)樁要大,在盾構(gòu)階段的曲線圖差別不大,主要反映在擴(kuò)挖階段,可以看出,在擴(kuò)挖階段11號(hào)樁的沉降速率及沉降值都要大于相同開挖距離時(shí)的21號(hào)樁基礎(chǔ),同樣,當(dāng)擴(kuò)挖至20 m之后,11號(hào)樁的沉降曲線開始放緩,說明隨著隧道開挖逐漸遠(yuǎn)離該樁,開挖對(duì)其影響減小。B排11號(hào)樁基礎(chǔ)盾構(gòu)階段沉降值為-3.89 mm,擴(kuò)挖階段也即最終沉降值為-11.94 mm。

    C排1號(hào)樁位于開挖初始位置右上方,其沉降變化曲線和11號(hào)樁基礎(chǔ)相似,由于受右隧道施工情況影響,其沉降值比中間排(B排)11號(hào)樁要稍有增大。C排1號(hào)樁基礎(chǔ)盾構(gòu)階段沉降值為-4.08 mm,擴(kuò)挖階段也即最終沉降值為-12.22 mm。

    由于各基礎(chǔ)抵抗沉降的能力大小不一、沉降的時(shí)間不一,因此伴隨著隧道開挖的推進(jìn),相鄰基礎(chǔ)間必然會(huì)出現(xiàn)沉降差,為了進(jìn)一步分析基礎(chǔ)間的沉降差隨隧道開挖的動(dòng)態(tài)變化情況,將差值變化作于圖13中,由圖13可知,各相鄰基礎(chǔ)間的沉降差是動(dòng)態(tài)變化的。在隧道盾構(gòu)推進(jìn)和之后的擴(kuò)挖兩個(gè)階段過程中,基礎(chǔ)間的沉降差主要體現(xiàn)在樁基礎(chǔ)A21與基礎(chǔ)B11之間,其沉降差值趨勢(shì)線速率為先增大而后減小最后呈平緩狀態(tài)發(fā)展,經(jīng)過擴(kuò)挖階段之后即左隧道擴(kuò)挖完畢之后樁基礎(chǔ)A21與B11最終沉降差為4.6 mm。樁基礎(chǔ)B11與C1之間的沉降差值相對(duì)較小,經(jīng)歷了先減小后增大最后呈平緩狀態(tài)發(fā)展的過程。因此在隧道穿越建筑物過程中,應(yīng)加強(qiáng)對(duì)A排樁基礎(chǔ)與B排樁基礎(chǔ)之間結(jié)構(gòu)的監(jiān)測(cè),以防沉降差而產(chǎn)生破壞。

    圖13 相鄰基礎(chǔ)間的沉降差曲線

    3 結(jié)論

    本文對(duì)廣州地鐵六號(hào)線東山口車站鄰近建筑物省二輕工業(yè)集團(tuán)六層綜合樓進(jìn)行綜合研究分析,分析表明:

    1)盾構(gòu)擴(kuò)挖法修建地鐵車站的施工過程中,不論是對(duì)于地表建筑物內(nèi)力的影響,還是樁基礎(chǔ)沉降和差異沉降,擴(kuò)挖階段對(duì)它們的影響速率都要大于盾構(gòu)階段,因此要做好擴(kuò)挖階段的監(jiān)控量測(cè)工作。

    2)隧道鄰近地面建筑物施工時(shí),改變了建筑結(jié)構(gòu)各單元的內(nèi)力,在盾構(gòu)擴(kuò)挖過程中,框架結(jié)構(gòu)頂層的柱和梁由于基礎(chǔ)沉降所產(chǎn)生的內(nèi)力變化都要小于結(jié)構(gòu)底層,說明隧道的開挖對(duì)結(jié)構(gòu)底層柱產(chǎn)生內(nèi)力影響,應(yīng)重點(diǎn)監(jiān)測(cè),并且框架結(jié)構(gòu)各個(gè)部分的柱和梁的內(nèi)力變化趨勢(shì)是不一樣的,要對(duì)變化較大的部位根據(jù)其變化趨勢(shì)制定相應(yīng)的保護(hù)措施,保證隧道上方樓房的安全。

    3)盾構(gòu)擴(kuò)挖隧道完畢之后樁基礎(chǔ)A21與B11最終沉降差為4.6 mm,是相對(duì)于其他相鄰樁基差異沉降最大的,應(yīng)加強(qiáng)對(duì)A排樁基礎(chǔ)與B排樁基礎(chǔ)之間結(jié)構(gòu)的重點(diǎn)監(jiān)測(cè),以防基礎(chǔ)沉降差過大造成框架結(jié)構(gòu)的破壞。

    [1]何川,丁建隆,李圍.配合盾構(gòu)法修建地鐵車站的技術(shù)方案[J].西南交通大學(xué)學(xué)報(bào),2005,40(3):293-297.

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    U456.3

    A

    1003-1995(2012)06-0062-04

    2012-01-25;

    2012-03-20

    吳占瑞(1984— ),男,河南新鄉(xiāng)人,博士研究生。

    (責(zé)任審編 王 紅)

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