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    煙臺火車站大跨度拱架固定鉸支座設(shè)計

    2012-01-24 08:13:34趙建強朱丹暉
    鐵道標準設(shè)計 2012年6期
    關(guān)鍵詞:錨栓角鋼預(yù)埋件

    趙建強,朱丹暉

    (中鐵工程設(shè)計咨詢集團有限公司濟南設(shè)計院,濟南 250022)

    1 概況

    新建鐵路煙臺站站房方案構(gòu)思是以巨型拱門為立意,預(yù)示著城市面向世界,面向未來的“門戶”。中央大拱為雙層鋼網(wǎng)殼結(jié)構(gòu),網(wǎng)殼厚度3.5~5.0 m,最高點距地面60 m,東西方向跨度為114 m,南北方向長152.5 m,中部高度40.5 m,為一馬鞍形空間鋼結(jié)構(gòu),詳見圖1。大拱采用雙層網(wǎng)殼結(jié)構(gòu),大拱投影面積為1.5萬m2,總用鋼量1 100 t,結(jié)構(gòu)安全等級為一級。大拱下部采用鋼筋混凝土剪力墻承重,墻厚700~1 000 mm,大拱通過抗震球形固定鋼鉸支座支撐于剪力墻上。因受下部鐵路站場等特殊條件的限制,大拱支座單側(cè)僅僅設(shè)置了8個支座,兩側(cè)對稱,共16個支座,單側(cè)支座間距為3.5~22.1 m,詳見圖2。大拱支座間距相差較大,給大拱受力帶來不利因素,支座型式的選擇及支座下預(yù)埋件的設(shè)計難度較大。

    圖1 煙臺火車站建筑立面

    圖2 網(wǎng)殼平面及支座布置(單位:mm)

    2 支座選型

    考慮大拱體量較大,受力情況復(fù)雜,對位移變形要求較高,所以對大拱進行應(yīng)力分析時按固定鉸支座計算。經(jīng)過對計算結(jié)果的分析,從支座反力中挑選出了最不利支座反力進行支座設(shè)計,并采用其余不利組合校驗,見表1。

    表1 支座最大反力統(tǒng)計

    從計算結(jié)果可知,支座受力較大,而且該結(jié)構(gòu)屬于大型公共建筑,對安全性要求較高,選擇安全耐用的支座型式就尤為重要。

    目前可應(yīng)用的結(jié)構(gòu)支座的類型很多,常用的支座有球形鋼支座、板式橡膠支座、盆式橡膠支座、減震支座以及混凝土支座等。其中球形鋼支座傳力可靠,轉(zhuǎn)動靈活,它不但具備盆式橡膠支座承載能力大,容許支座位移大等特點,而且能更好地適應(yīng)支座大轉(zhuǎn)角的需要,與盆式支座相比具有下列優(yōu)點。

    (1)球形鋼支座通過球面?zhèn)髁?不出現(xiàn)力的縮頸現(xiàn)象,作用在混凝土上的反力比較均勻。

    (2)球形鋼支座通過球面聚四氟乙烯板的滑動來實現(xiàn)支座的轉(zhuǎn)動過程,轉(zhuǎn)動力矩小,而且轉(zhuǎn)動力矩只與支座球面半徑及聚四氟乙烯板的摩擦系數(shù)有關(guān),與支座轉(zhuǎn)角大小無關(guān),特別適用于大轉(zhuǎn)角的要求,設(shè)計轉(zhuǎn)角可達0.05 rad。

    (3)支座各向轉(zhuǎn)動性能一致,適用范圍廣。

    (4)支座不用橡膠承壓,不存在橡膠老化對支座轉(zhuǎn)動性能的影響,特別適用于低溫區(qū)。

    普通的橡膠支座使用年限有一定限制,且使用過程中需要更換,而其他支座則難以承受如此大的復(fù)雜荷載,綜合考慮本工程的重要性及使用條件,決定選用抗震球形固定鋼鉸支座。支座上部與焊接空心球底座采用摩擦型高強螺栓連接,支座底部與埋件鋼板焊接??拐鹎蛐喂潭ㄤ撱q支座結(jié)構(gòu)見圖3。

    根據(jù)支座的受力情況,選定抗震球形固定鋼鉸支座技術(shù)參數(shù)如表2所示。

    圖3 抗震球形固定鋼鉸支座(單位:mm)

    表2 抗震球形固定鋼鉸支座(KQGZ)技術(shù)參數(shù)

    3 支座連接計算

    支座與上部焊接球節(jié)點底板采用高強螺栓連接,本支座采用24根10.9級M33摩擦型高強螺栓連接。支座底板與預(yù)埋板的連接及預(yù)埋件的設(shè)計較為復(fù)雜。

    (1)計算條件

    焊縫為部分熔透焊,焊縫有效高度20 mm。每側(cè)焊縫長750 mm,共4條。焊縫采用E50型焊條,焊縫抗剪設(shè)計值采用170 MPa。支座反力見表2,計算簡圖見圖4。

    圖4 支座焊縫計算簡圖(單位:mm)

    (2)計算依據(jù):《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017—2003)

    (3)強度計算

    根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(TB50017—2003)7.1.3-1、7.1.5條

    在合力作用下根據(jù)7.1.3-3式

    焊縫1

    焊縫2

    焊縫受力均小于焊縫強度設(shè)計值170 MPa,焊縫滿足受力要求。

    4 埋件計算

    支座底板通過預(yù)埋件與下部鋼筋混凝土剪力墻連接,埋件承受的內(nèi)力較大,在常用的手冊和國標圖集中難以查到合適的埋件,所以需要對埋件另行設(shè)計。根據(jù)最不利支座反力,剪力墻內(nèi)的埋件設(shè)計可以分為拉剪埋件和壓剪埋件,設(shè)計中為了減少埋件的種類,埋件偏安全地按拉、壓、剪設(shè)計,拉力由錨栓承擔,剪力由抗剪角鋼及抗剪鋼板共同承擔。

    4.1 抗剪角鋼設(shè)計

    因水平力為埋件設(shè)計的控制內(nèi)力,“對于有抗震設(shè)防要求及直接承受動力荷載的預(yù)埋件不考慮壓力N產(chǎn)生的摩擦力0.3N”[1],全部水平力應(yīng)由抗剪鋼板和角鋼共同承擔。故可以根據(jù)水平力初步估算角鋼根數(shù)??辜翡摪宓挠嬎愎饺缦耓2]

    0.7×k2×Av×fc≥0.3Vu;

    式中k2——承載力折減系數(shù);

    Av——抗剪鋼板承壓面積,Av=av×hv;

    av——抗剪鋼板長度;

    hv——抗剪鋼板高度;

    Vu——配置直錨筋與抗剪鋼板的預(yù)埋件的受剪承載力設(shè)計值。

    配置角鋼的錨筋的預(yù)埋件設(shè)計值[2]

    式中Wmin——中和軸與剪力方向垂直的角鋼最小彈性截面抵抗矩;

    b′——角鋼肢寬度;

    n——角鋼根數(shù);

    ar——沿剪力方向錨筋排數(shù)影響系數(shù),對2排錨筋,取1.0,3排取0.9,4排取0.85;

    fy——鋼筋抗拉強度設(shè)計值(Q235fy=300 MPa);

    fc——混凝土抗壓強度設(shè)計值(C40fy=19.1 MPa)。

    角鋼型號選擇時應(yīng)考慮剪力墻中受力鋼筋的間距影響,鋼筋間距為130 mm,如果角鋼肢寬大于130 mm,則因角鋼和鋼筋抵觸,而難以插入墻內(nèi)。待肢寬確定應(yīng)后盡量采用厚角鋼,以便增大Wmin,根據(jù)以上條件確定選用等邊角鋼L100×16,其特性指標為:Wmin=37 829 mm3,fy=300 MPa,fy=19.1 MPa,ar=0.85,k2=0.7,b′=100 mm,將該這些據(jù)代入上式,解得n=14,角鋼選用14根。

    4.2 確定錨板尺寸

    角鋼根數(shù)確定以后,下一步則根據(jù)構(gòu)造要求進行角鋼布置。

    (1)錨板厚度

    (2)錨筋(角鋼)間距

    邊距:順剪力方向(以下簡稱x向),ca≥3.5t且≥25 mm;經(jīng)計算,實際取125 mm。垂直剪力方向(以下簡稱y向),cb≥3.0t且≥25 mm;經(jīng)計算cb實際取150 mm。

    中距:x向,b1≥3.0b′=300 mm,y向取300 mm。

    (3)鋼支座底板和混凝土剪力墻平面尺寸對錨板的約束影響

    因鋼支座底板和埋件頂板采用焊縫連接,錨板平面大小應(yīng)大于球形鋼支座的底板尺寸,查得球形鋼支座的底板為750 mm×750 mm。

    根據(jù)以上計算,結(jié)合實際情況,順大剪力方向(X向)5排,每排3根,角鋼選用15根。則預(yù)埋板尺寸采用1 200 mm×1 600 mm,厚度30 mm??辜翡摪宀捎酶叨?00 mm,厚18 mm鋼板。

    4.3 抗剪鋼板驗算

    抗剪鋼板抗剪能力按雙向分別計算:0.7×k2×Av×fc=2 567 040 N=2 567 kN≥0.3Vu=1 570.4 kN;

    說明抗剪鋼板僅需2根即可,其余抗剪鋼板可作為安全儲備。

    4.4 錨栓驗算

    錨栓僅承擔拉力,受底部混凝土尺寸限制,預(yù)埋件僅可布置8根錨栓,則每根錨栓僅承擔拉力值為:F=Nz/8=498.8 kN。由鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范表3.4.1-4查得Q345級錨栓拉力設(shè)計值為180 MPa,則錨栓直徑D=60 mm。由于預(yù)埋件構(gòu)件較多,且與下部混凝土構(gòu)件中鋼筋交叉,為了確保支座安全,可增大錨栓直徑,以增加安全儲備,最終選定采用M85錨栓。

    5 支座安裝

    由于預(yù)埋件較多,和下部鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋多有交錯,施工過程中加強觀測,混凝土澆筑時派專人在場監(jiān)控支座定位情況,通過對施工過程的嚴格控制,埋件就位良好,后續(xù)支座安裝定位準確。支座及預(yù)埋件施工現(xiàn)場圖片詳見圖5、圖6。

    圖5 支座現(xiàn)場施工圖片

    圖6 預(yù)埋件圖片

    6 結(jié)語

    煙臺站改造工程已竣工3年并獲得國家優(yōu)質(zhì)工程獎銀獎,期間經(jīng)歷了大風雨雪天氣,經(jīng)長期觀測大拱結(jié)構(gòu)及支座使用情況良好。事實證明,該工程抗震球形鋼鉸支座選型合理,設(shè)計安全可靠。通過該支座的設(shè)計,有以下幾點體會:

    (1)建筑工程日趨新穎,結(jié)構(gòu)設(shè)計荷載復(fù)雜,選用合理的支座是結(jié)構(gòu)設(shè)計成功的必要因素;

    (2)抗震球形鋼支座技術(shù)成熟,安裝簡便,在鋼與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)連接時可優(yōu)先采用;

    (3)支座設(shè)計時應(yīng)重視預(yù)埋件及加勁構(gòu)件設(shè)計,并應(yīng)考慮施工便利性。施工時應(yīng)采取措施保證預(yù)埋件準確就位;

    (4)有條件時,應(yīng)采用有限元軟件對支座進行數(shù)值分析,以便為設(shè)計提供參考,保證設(shè)計安全。

    參考文獻:

    [1] GB50017—2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].

    [2] JGJ82—91 鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接的設(shè)計、施工及驗收規(guī)范[S].

    [3] 李星榮,魏才昂,丁峙崐,等.鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊(第二版)[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2005.

    [4] 劉保紅.煙臺火車站站房建筑設(shè)計[J].鐵道標準設(shè)計,2010(11): 97-100.

    [5] 張繼合.煙臺火車站彩虹拱的結(jié)構(gòu)設(shè)計[J].鐵道標準設(shè)計,2008(6):103-106.

    [6] 張彥明.煙臺火車站異型懸挑網(wǎng)架安裝方案選擇及關(guān)鍵技術(shù)[J].建筑技術(shù),2009(10):103-106.

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    [8] 梅季魁,劉德明,姚亞雄.大跨建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)思與結(jié)構(gòu)選型[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2002.

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