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    熟料升重持續(xù)偏低的原因分析與對(duì)策

    2012-01-05 06:13:16楊建民李永飛高海楊恒波鄭金召
    水泥技術(shù) 2012年3期
    關(guān)鍵詞:窯頭風(fēng)溫窯內(nèi)

    楊建民,李永飛,高海,楊恒波,鄭金召

    熟料升重持續(xù)偏低的原因分析與對(duì)策

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    楊建民1,李永飛1,高海1,楊恒波2,鄭金召2

    我公司擁有2500t/d(1號(hào)線)和4600t/d(2號(hào)線)新型干法水泥熟料生產(chǎn)線各一條,2011年10月份以前各項(xiàng)產(chǎn)質(zhì)量指標(biāo)都較好,2011年9月15日至2011年10月5日公司組織對(duì)2500t/d生產(chǎn)線(以下簡稱1號(hào)線)進(jìn)行了整修,更換了窯內(nèi)耐火磚和系統(tǒng)澆注料,修復(fù)了三次風(fēng)閘板閥等,整修完后1號(hào)線升重出現(xiàn)了偏低現(xiàn)象(見表5),為此進(jìn)行了分析和處置。1號(hào)線主機(jī)一覽表見表1。

    1 熟料升重持續(xù)偏低的現(xiàn)象和存在的問題

    (1)整修完后10月6日正式投料生產(chǎn),至11月1日期間熟料升重持續(xù)偏低,最低時(shí)只有1100g/L,高時(shí)也只有1150g/L,而公司的內(nèi)控指標(biāo)為1200~1220g/L之間,且熟料的fCaO不高,小于1.5%。

    (2)窯頭飛砂比以前有所增加,出窯熟料結(jié)粒不好,篦床的通風(fēng)阻力增大,為降低出篦冷機(jī)熟料溫度,適當(dāng)降低了料層厚度,入窯二次風(fēng)攜帶的粉塵增多,不利于煤粉的燃燒;系統(tǒng)的二、三次風(fēng)溫不穩(wěn)定,二次風(fēng)溫只有950℃左右,三次風(fēng)溫只有700℃左右,易造成煤粉的不完全燃燒,后燃燒導(dǎo)致煙室溫度較以前有所升高(大修前控制在950~1050℃之間,大修后上升到1100℃)。生、熟料全分析見表2、表3。

    (3)入窯煤粉水分偏高,公司內(nèi)控指標(biāo)要求小于3.0%,實(shí)際在4.0%左右,最高可達(dá)5.0%~6.0%的水分,一般工藝要求入窯煤粉水分<1.5%。進(jìn)廠煤工業(yè)分析見表4,入窯煤工業(yè)分析見表5。

    表1 1號(hào)線主機(jī)規(guī)格及生產(chǎn)能力

    表2 生料全分析,%

    表3 熟料全分析,%

    (4)分解爐出口溫度忽高忽低,且爐內(nèi)爆燃現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生,為穩(wěn)定熱工制度,操作上加減煤頻繁,處于被動(dòng)操作的情況。

    (5)從窯筒體掃描分析可知燒成帶筒體表面溫度為300℃,以前溫度為330℃,表明燒成帶的熱力強(qiáng)度不足,火焰不夠集中。

    2 現(xiàn)象分析

    從大修前后的生料、熟料化學(xué)成分來看,雖有少量變化,但變化不大。進(jìn)廠原料品種未變,但入窯煤粉水分有所增加,一般都大于4%,高時(shí)5%,均超過內(nèi)控指標(biāo)的3%。此外燃燒器作了更換,三次風(fēng)閘板閥作了修復(fù)。熟料升重偏低是神木精煤水分高達(dá)14%,且內(nèi)在水含量偏高的狀況下,新更換的燃燒器性能熟悉程度不夠,再加上三次風(fēng)閘板閥的開度變化,以及大修后控制閥門及系統(tǒng)裝備操作沒有按入窯煤粉水分增加的工藝匹配造成的,原因如下:

    (1)神木精煤高達(dá)14%水分中,含有表層水(俗稱外水)和內(nèi)在水(俗稱內(nèi)水)。表層水在100℃時(shí)蒸發(fā),粉磨過程中,一般均能烘干至較低含量,因而對(duì)火焰影響不大。而內(nèi)在水一般在200~300℃時(shí)蒸發(fā),粉磨烘干對(duì)其作用不大,由于我廠缺乏測試內(nèi)在水含量的儀器,難于確定其數(shù)值,但從全部采用神木精煤入窯水分高達(dá)5.0%~6.0%的數(shù)值判斷,內(nèi)在水含量可能達(dá)到5.0%~6.0%。內(nèi)在水的特點(diǎn)是水的含量越高,煤的反應(yīng)能力越大,而后出現(xiàn)的燃燒和爆炸危險(xiǎn)也越大,此種水分只能在窯內(nèi)煤粉加熱時(shí)生成蒸汽排出。

    神木精煤的熱值為20900kJ/kg,在含有5%~6%左右的內(nèi)在水,在窯內(nèi)燃燒時(shí),易出現(xiàn)長火焰且火焰位置偏離窯頭。

    (2)形成熟料升重偏低的原因是:在使用神木精煤時(shí)由于熟料結(jié)粒差,飛砂料多,篦冷機(jī)料層厚難于控制,只得采用薄料層操作,此時(shí),冷風(fēng)和熟料熱交換差,入窯的二次風(fēng)溫為950℃,入爐三次風(fēng)溫約700℃,均低于結(jié)粒較好的熟料厚料層操作的入窯、入爐的二次、三次風(fēng)溫度。此外窯頭篦冷機(jī)廢氣閥門開度過大,造成入窯二次風(fēng)、入爐三次風(fēng)的風(fēng)量偏低,易在窯內(nèi)形成還原氣氛,造成煤粉的不完全燃燒,而對(duì)于含較高內(nèi)水的煤粉來講,則不完全燃燒更為嚴(yán)重。新?lián)Q上的燃燒器性能一時(shí)沒有掌握,試用初期風(fēng)壓和內(nèi)風(fēng)風(fēng)量不夠,明顯感覺燃燒器沖量低,旋流風(fēng)不足,火焰拉長,火力不夠集中,煤粉燃點(diǎn)位置向窯尾偏移;此外煤粉內(nèi)在水含量高,易形成爆燃,造成窯內(nèi)通風(fēng)不足,以致于出現(xiàn)燃燒需氧量不足呈現(xiàn)的煙氣還原氣氛,進(jìn)一步造成煤粉后燃燒,這種工況造成窯尾煙氣溫度偏高,從以往的950~1000℃提高至1100℃左右,延長了過渡帶長度。此外,由于煙氣呈還原氣氛,燒成帶溫度相應(yīng)偏低,反映在燒成帶窯筒體溫度從正常的330℃降至300℃左右。也就是說:出現(xiàn)了窯尾溫度和燒成帶煙氣溫度差較小的工況。

    表4 進(jìn)廠煤工業(yè)分析

    表5 入窯煤工業(yè)分析

    (3)分解爐內(nèi)因三次風(fēng)量和風(fēng)溫偏低,易造成煤粉不完全燃燒,且易形成爆燃。造成分解爐出口溫度不穩(wěn),入窯物料分解率時(shí)高時(shí)低,但總體偏低。

    (4)窯尾溫度偏高,再加入窯物料分解率波動(dòng)且偏低,部分窯料在窯尾完成分解,分解的CaO在此窯后部溫度狀況下,形成C2S。由于窯尾溫度與燒成帶溫度的溫差較小,以致于C2S晶格發(fā)育時(shí)間較長,且易變大,大晶格的C2S在燒成帶與CaO作用,生成大晶格的熟料C3S礦物。此類礦物特點(diǎn)是呈飛砂料而不易結(jié)粒。此時(shí)窯口因氣流中含較多的飛砂料,以致于感覺火焰溫度偏低,習(xí)慣性地增加煤粉量,則燒成帶溫度增加,促使飛砂熟料結(jié)粒,所結(jié)的飛砂熟料fCaO不高,熟料容重輕,升重偏低,熟料升重從內(nèi)控指標(biāo)的1200~1220g/L之間下降至1150g/L,且fCaO低,一般小于1.5%。此類熟料3d強(qiáng)度較高,28d強(qiáng)度偏低。熟料3d強(qiáng)度一般為32MPa左右,28d強(qiáng)度一般為52MPa左右,正說明這個(gè)情況。

    3 具體措施

    針對(duì)上述分析,采取的具體措施如下:

    表6 調(diào)整前后產(chǎn)質(zhì)量

    (1)減緩原輔助材料的質(zhì)量波動(dòng),加強(qiáng)進(jìn)廠原輔材料的控制,嚴(yán)格預(yù)均化堆場的操作,提高均化作用,尤其是做好煤的搭配和均化。

    (2)采用當(dāng)?shù)孛汉蜕衲久旱拇钆?,采?:1為主的搭配方案,相應(yīng)減少供窯煅燒原煤的水分。此舉可將入煤磨水分降至8%以內(nèi),而內(nèi)在水估計(jì)在3%~4%左右。

    (3)在保證安全的前提下,提高風(fēng)掃煤磨出口溫度,從以往的60~65℃逐步增加到65~69℃。相應(yīng)降低出磨煤粉水分,此舉基本上可進(jìn)一步減少外在水含量,入窯煤粉水分降至3%~4%以下(估計(jì)為內(nèi)在水)。

    (4)加強(qiáng)冷卻機(jī)的操作,適當(dāng)提高和穩(wěn)定料層厚度,二室篦下壓力控制在4500Pa左右,相應(yīng)提高了二、三次風(fēng)溫,有利于煤粉燃燒,同時(shí)適當(dāng)減小窯頭廢氣風(fēng)量,相應(yīng)增加入窯入爐的二、三次風(fēng)量。此時(shí)窯頭負(fù)壓一般穩(wěn)定在-50~-30Pa。

    (5)適當(dāng)提高三次風(fēng)閘門,增加入分解爐的三次風(fēng)量,做到系統(tǒng)用風(fēng)合理匹配,窯爐用風(fēng)趨于合理。以上措施改變了煤粉在分解爐內(nèi)不完全燃燒的狀況,保持分解爐出口溫度穩(wěn)定在880℃左右,從而提高了入窯物料分解率。同時(shí)改變窯內(nèi)通風(fēng)偏大、火焰過長、火力不夠集中、煤粉不易完全燃燒的現(xiàn)象。

    (6)合理調(diào)節(jié)窯頭燃燒器,調(diào)整內(nèi)風(fēng)截面,適當(dāng)增大內(nèi)風(fēng)的風(fēng)量,提高一次風(fēng)機(jī)的供風(fēng)風(fēng)壓,一般穩(wěn)定在27~30kPa,有利于火焰縮短、變寬,火力集中。重新校正了燃燒器在窯口的坐標(biāo)位置,使火焰稍偏向料層,嚴(yán)禁料壓火焰,最終調(diào)整到(30,-20)的位置。

    (7)系統(tǒng)用風(fēng)合理匹配,做到高溫風(fēng)機(jī)與窯頭排風(fēng)機(jī)拉風(fēng)趨于平衡,提高入窯入爐二次、三次風(fēng)量,保證煤粉在窯爐內(nèi)完全燃燒。

    通過上述改進(jìn),盡量做到入窯生料、煤粉成分和數(shù)量均勻,減少入窯煤粉內(nèi)在水含量。提高了入窯、入爐二次風(fēng)量和風(fēng)溫,合理增大燃燒器的沖量和旋流量,改變了窯內(nèi)火焰形狀,做到煤粉在窯內(nèi)完全燃燒和對(duì)熟料的傳熱效應(yīng)。此外,穩(wěn)定和提高煤粉在分解爐內(nèi)燃燒,增大了入窯物料分解率,隨著火焰位置向窯口移動(dòng),窯尾廢氣逐步降至950~1050℃,增大了窯尾和燒成溫度的溫差,十分有利于小晶格C2S和C3S的生成以及熟料結(jié)粒,穩(wěn)定了熟料fCaO,升重相應(yīng)提高至公司內(nèi)控指標(biāo)1200~1220g/L,適當(dāng)提高了熟料強(qiáng)度,生產(chǎn)出合格的熟料(見表6)。

    4 結(jié)語

    熟料升重偏低是入窯煤粉內(nèi)在水含量偏高,而工藝、裝備、操作沒有做好匹配所造成的。在生產(chǎn)控制中,做好入窯生料、煤粉成分和數(shù)量的穩(wěn)定,盡量減少入窯煤粉水分。結(jié)合內(nèi)在水燃燒特性,控制好篦冷機(jī)的料層厚度操作,提高篦冷機(jī)效率和提高入窯二次風(fēng)和入爐三次風(fēng)溫,同時(shí)合理地控制窯頭廢氣閥板、三次風(fēng)閘閥以及窯尾高溫風(fēng)機(jī)閥板,合理匹配窯爐用風(fēng)量。燃燒器必須具有合適的一次風(fēng)壓和風(fēng)量,保持火焰粗壯、穩(wěn)定。

    參考資料:

    [1]陳友德,武曉萍.水泥預(yù)分解窯工藝與耐火材料技術(shù)[M],北京:化學(xué)工業(yè)出版社,2011.

    TQ172.622.29

    A

    1001-6171(2012)03-0089-03

    通訊地址:1內(nèi)蒙古烏海市西水水泥有限公司,內(nèi)蒙古烏海 016032;2中國中材國際工程股份有限公司天津分公司,天津 300400;

    2012-03-02;

    呂 光

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