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    基體梯度結(jié)構(gòu)對TiN涂層硬質(zhì)合金力學(xué)和切削性能的影響

    2011-12-18 05:19:50王社權(quán)陳康華徐銀超祝昌軍謝燦強(qiáng)陳響明
    中國有色金屬學(xué)報(bào) 2011年4期
    關(guān)鍵詞:硬質(zhì)合金均質(zhì)刀片

    王社權(quán) ,陳康華,徐銀超,祝昌軍,謝燦強(qiáng),陳響明

    (1.中南大學(xué) 粉末冶金國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,長沙 410083;2.株洲鉆石切削刀具股份有限公司,株洲 412000)

    作為切削刀具使用的傳統(tǒng)硬質(zhì)合金存在強(qiáng)度(韌性)和硬度(耐磨性)之間的矛盾,科研工作者一方面通過改變硬度合金微觀結(jié)構(gòu)的分布特征,使材料的結(jié)構(gòu)在一維、二維和三維的空間出現(xiàn)梯度變化,表面形成大約10~15 μm厚的缺立方相碳化物和碳氮化物韌性區(qū),此結(jié)構(gòu)具有良好的塑性和韌性,可提高硬質(zhì)合金切削工具的使用性能[1?4]。另一方面,在基體結(jié)構(gòu)不變化的情況下,通過表面涂層的方法,提高刀具的耐磨性能[5?7]。尹飛等[8]采用 CVD沉積工藝在梯度和均質(zhì)硬質(zhì)合金基體的沉積TiCN/Al2O3/TiN涂層,結(jié)果表明:基體梯度化后,由于表面韌性區(qū)的形成,涂層硬質(zhì)合金在保持耐磨性的同時(shí),抗彎強(qiáng)度得到了提 高,對應(yīng)的抗沖擊性能提高83.8%。對于PVD涂層刀具,較多的研究集中在TiN涂層的基礎(chǔ)上進(jìn)行多元化涂層[9]和多層涂層[10]改變涂層的硬度和韌性來提高刀具的壽命,但從基體角度來改善涂層刀具性能的研究較少。本文作者從研究基體的角度出發(fā),為提高PVD刀具切削性能探尋一種新的研究方法。采用陰極弧蒸發(fā)涂層工藝在均質(zhì)和梯度硬質(zhì)合金基體上沉積TiN涂層,研究硬質(zhì)合金基體梯度化對TiN涂層硬質(zhì)合金的力學(xué)性能和切削性能帶來的影響,該研究結(jié)果可為新型PVD涂層硬質(zhì)合金刀具的開發(fā)應(yīng)用提供參考。

    1 實(shí)驗(yàn)

    采用市售WC粉末、(W , Ti)C、( Ta,Nb)C、TiCN固溶體粉末、Co粉為實(shí)驗(yàn)原材料,按表1所示配制2種不同成分的混合料,混合料通過濕磨、噴霧干燥,壓制成長、寬、高分別為21.00 mm、6.50 mm、5.25 mm的試樣條,然后壓坯、燒結(jié),并通過控制氣氛得到均質(zhì)基體和梯度基體。采用工業(yè)化生產(chǎn)的涂層設(shè)備(Balzers Oerlikon rapid cooling system, RSC)在兩種基體上采用陰極弧蒸發(fā)涂層工藝制備TiN涂層,所用的靶材為粉末冶金方法制備的Ti靶通入氮?dú)夥磻?yīng),溫度為350 ℃,真空時(shí)壓力為0.5 MPa,沉積時(shí),壓力為580 MPa,得到均質(zhì)和梯度基體TiN涂層硬質(zhì)合金樣品,分別記為試樣1和試樣2。

    表1 混合料成分Table 1 Compositions of substrate materials

    采用 DMRE金相顯微鏡觀察顯微組織,SEM 對涂層硬質(zhì)合金形貌進(jìn)行觀察。用二次離子質(zhì)譜儀測量樣品從表面到內(nèi)部鈷元素成分分布,采用 Buehler MicroMet5104型顯微硬度計(jì),在不同載荷下對樣品的顯微硬度進(jìn)行測試,加載時(shí)間為15 s。在WD?5A萬能材料試驗(yàn)機(jī)上用三點(diǎn)彎曲法測量抗彎強(qiáng)度,用TNMG120408型號的涂層刀片連續(xù)切削不銹鋼(1Cr18Ni9Ti)比較涂層硬質(zhì)合金的耐磨性,刀具幾何參數(shù):γ0=?6°、α0=6°、λs=?5°、κr=90°,f=0.2 mm/r,ap=0.2 mm,在160 m/min和280 m/min不同速度下進(jìn)行切削實(shí)驗(yàn)。后刀面的磨損量每隔3 min被測量一次,當(dāng)磨損量超過0.2 mm時(shí),認(rèn)為刀片失效。

    為了更全面地評價(jià)涂層硬質(zhì)合金的性能,本文作者對合金進(jìn)行沖擊韌性的實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)的方法是采用端面車削,在一根圓棒中間鉆直徑40 mm的孔,并在棒料的外圓銑4個(gè)對稱槽。端面車削的切削條件為v=150 m/min,f = 0.2 mm/r,ap=1.0 mm。刀片出現(xiàn)崩刃或破損時(shí)認(rèn)為刀片失效,刀片切過槽的數(shù)量來評價(jià)刀片的沖擊韌性,即所能承受的沖擊次數(shù)。

    2 結(jié)果和分析

    2.1 涂層硬質(zhì)合金的組織結(jié)構(gòu)

    圖1 均質(zhì)和梯度基體合金的金相組織Fig.1 Optical microstructures of homogeneous(a)and gradient(b)substrates

    圖1所示為兩種基體的金相組織。由圖1可以看出,均質(zhì)基體合金的結(jié)構(gòu)組織由 WC、Co、(W, Ti)C固溶體以及(Ta, Nb)C固溶體組成,其中(W, Ti)C固溶體與(Ta, Nb)C固溶體為立方結(jié)構(gòu)相,而梯度基體結(jié)構(gòu)合金中除含上述結(jié)構(gòu)基體外,其表面有一層平均厚度為15~20 μm左右的物質(zhì),研究發(fā)現(xiàn),該層物質(zhì)是缺碳化物和碳氮化物立方相混合區(qū)域。圖2所示為梯度基體合金中Co元素的分布曲線。由圖2可以看出,由表及里Co元素含量不斷增加,距離表面10 μm處,Co元素含量最高,隨后趨于名義成分。上述結(jié)果表明,基體合金通過可控氣氛燒結(jié)后,在表面層與基體形成了一種化學(xué)成分的梯度結(jié)構(gòu)。

    圖2 梯度基體中Co元素的分布圖Fig.2 Co elements distribution on surface of gradient substrate

    圖3所示為兩種基體合金的表面形貌,其中,白色的為WC顆粒,黑色的為Co相。從圖3可知:均質(zhì)基體表面的 Co含量相對較多,而梯度基體表面主要為WC顆粒,只有少量的Co相存在,均質(zhì)基體表面比較平整,而梯度基體表面WC顆粒成不規(guī)則分布,表面成分和形貌的不同,對涂層的生長方式可能產(chǎn)生一定的影響。

    圖4所示為不同基體結(jié)構(gòu)TiN涂層硬質(zhì)合金沉積態(tài)表面形貌。由圖4可知,兩種樣品表面都存在白色的微粒和微孔。這是由于陰弧沉積過程中,靶材宏觀粒子的蒸發(fā)引起的,這些缺陷對涂層的力學(xué)性能會產(chǎn)生一定的影響[11]。兩種涂層硬質(zhì)合金表面形態(tài)存在明顯差異,均質(zhì)基體TiN涂層硬質(zhì)合金表面平整,梯度基體TiN涂層硬質(zhì)合金表面呈現(xiàn)網(wǎng)狀分布,顯得比較粗糙,原因是由于不同基體表面 Co含量差異,導(dǎo)致基體表面成分和形貌發(fā)生變化,基體和涂層之間的潤濕性也產(chǎn)生了變化,影響TiN涂層早期的生長方式。梯度基體TiN涂層硬質(zhì)合金表面比較粗糙,呈網(wǎng)狀分布,這是薄膜島狀生長的一般特征。

    圖3 硬質(zhì)合金基體的表面形貌Fig.3 SEM images of cement carbides surface∶ (a)Homogeneous substrate; (b)Gradient substrate

    圖4 TiN涂層硬質(zhì)合金表面形貌Fig.4 SEM image of TiN coated cemented carbide∶(a)Homogeneous substrate; (b)Gradient substrate coated cement carbides

    2.2 梯度結(jié)構(gòu)對TiN涂層硬質(zhì)合金力學(xué)性能的影響

    圖5所示為兩種涂層硬質(zhì)合金在不同載荷下的顯微硬度。由圖5可知,試樣2的顯微硬度明顯高于試樣1的,原因是PVD涂層在沉積的過程中基體表面狀態(tài)不同影響TiN的生長,涂層中所產(chǎn)生的殘余應(yīng)力發(fā)生了變化,殘余應(yīng)力σr可表示為[12]

    式中:Es是基體的彈性模量;ds是基體的厚度;sν是基體的泊松比;dc是涂層的厚度;R是由于涂層中殘余應(yīng)力所引起變形表面的半徑。

    硬質(zhì)合金 Co含量越低,它的彈性模量越大,而泊松比基本相等[13],梯度基體表面Co含量低,所以,試樣2的TiN涂層中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力較大,而TiN涂層的殘余應(yīng)力與硬度基本上成正比關(guān)系[14],所以梯度基體涂層硬質(zhì)合金的硬度值較高;另一方面,基體的硬度對所測量的涂層硬度也有一定的影響,可表示為[15]

    式中:Hf為涂層的本身硬度;Hc為涂層測量硬度;Hs為基體硬度;t為涂層的厚度;d為壓痕深度;壓痕深度大約為對角線長度的 1/7;C為常數(shù)。所以,Hc隨著Hs的增大而增大。梯度基體表層Co含量比較低,而Co的硬度比WC的低,所以梯度基體表層的硬度相對高些,沉積TiN涂層后,試樣2的顯微硬度大于試樣1。

    圖5 TiN涂層硬質(zhì)合金的顯微硬度Fig.5 Micro-hardness of TiN coated cemented carbides

    在不同的載荷下,兩種試樣隨著載荷的增加,顯微硬度值呈減少趨勢,這是由于隨著載荷的增加,壓痕深度逐漸增加,測量的顯微硬度值由涂層向基體轉(zhuǎn)變,如式(2)所示,測量硬度 Hc與壓痕深度 d成一定的負(fù)相關(guān)的關(guān)系,所以,隨著載荷的增加,所測量的涂層硬質(zhì)合金的顯微硬度受基體的影響越來越嚴(yán)重。

    表2所列為涂層硬質(zhì)合金的抗彎強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)結(jié)果。涂層前,梯度基體比均質(zhì)基體抗彎強(qiáng)度高6.1%,這是由于梯度基體表面有一層脫β層,它除了阻止表面裂紋源的生成外還能有效地阻止合金內(nèi)部的裂紋向表面擴(kuò)展, 提高合金強(qiáng)度,而涂層后,兩種涂層硬質(zhì)合金的抗彎強(qiáng)度比涂層前都有所上升,試樣2的抗彎強(qiáng)度稍微高于試樣1。這與CVD涂層后抗彎強(qiáng)度下降的結(jié)果卻是相反的[8]。化學(xué)氣相沉積是高溫沉積,涂層和基體熱膨脹系數(shù)的差別產(chǎn)生熱應(yīng)力,涂層在生長過程中會產(chǎn)生生長應(yīng)力,這兩種應(yīng)力致使 CVD涂層表面形成拉應(yīng)力,表面會產(chǎn)生裂紋,致使抗彎強(qiáng)度下降。而 PVD涂層表面形成壓應(yīng)力[16],表面沒有裂紋,所以它的抗彎強(qiáng)度反而上升。試樣2的抗彎強(qiáng)度高于試樣1的,這是由于梯度基體的表層韌性區(qū)域能夠有效地阻止涂層中萌生的裂紋向合金基體的擴(kuò)展, 提高了強(qiáng)度。沖擊實(shí)驗(yàn)的結(jié)果顯示,TiN涂層硬質(zhì)合金梯度化后,沖擊次數(shù)由3 373次提高到3 740次,抗沖擊性能提高10%左右。

    表2 兩種不同的基體結(jié)構(gòu)在涂層前后的抗彎強(qiáng)度比較Table 2 Bending strength of two kinds substrate before and after coating

    表3所列為TiN涂層硬質(zhì)合金刀片在160 m/min和 280 m/min的切削速度下連續(xù)切削不銹鋼1Cr18Ni9Ti切削壽命對比。由表4可以看出,在不同的速度下,梯度基體涂層刀片的壽命都提高15%左右,這主要是由于梯度基體涂層的硬度明顯高于均質(zhì)基體涂層,刀片的耐磨性得到提高。圖6所示為TiN涂層硬質(zhì)合金刀片在 160 m/min速度下切削不銹鋼(1Cr18Ni9Ti)12.5 min后前、后刀面的磨損形貌。從圖6可以看出,刀片磨損形式為粘結(jié)磨損和磨粒磨損共存,在前刀面上形成了一個(gè)正前角切屑瘤刀尖,梯度基體涂層刀片的切屑瘤較少。均質(zhì)基體涂層刀片前刀面的磨損比較嚴(yán)重,有形成月牙洼的趨勢。

    表3 TiN涂層硬質(zhì)合金刀片在不同速度下連續(xù)切削不銹鋼(1Cr18Ni9Ti)的壽命Table 3 Life-time of TiN coated inserts during continuous turning of stainless steel (1Cr18Ni9Ti)at different speeds

    3 討論

    硬度測試和磨損試驗(yàn)有共同的特征,即兩者的材料抗力都只限于發(fā)生在表面層上。在做硬度測試時(shí),材料抗力導(dǎo)致局部范圍內(nèi)的塑性變形,從而形成壓痕。磨損時(shí),在表面范圍內(nèi)往往也發(fā)生塑性變形,特別是磨粒磨損時(shí),這種塑性變形與硬度測試時(shí)的情況很相似,它伴隨有一個(gè)壓入過程。由圖6可知:刀具在切削過程中主要磨損形式為磨粒磨損,所以刀具的硬度較高時(shí),在切削過程中也會表現(xiàn)出較高的壽命。基體經(jīng)過梯度化后,涂層硬質(zhì)合金的顯微硬度提高19%左右,所以在以磨粒磨損為主的情況下,刀具的壽命得到相應(yīng)的提高。

    刀具在切削時(shí),在較大的正壓力和適當(dāng)?shù)那邢鳒囟茸饔孟?,切屑與前刀面和工件與后面之間的吸附薄膜被擠破,形成新鮮表面而緊密接觸,發(fā)生粘結(jié)現(xiàn)象。粘結(jié)磨損的強(qiáng)度與接觸面間的壓力、溫度和工件材料與刀具材料的親合力、硬度比等有關(guān)[17]。TiN涂層硬質(zhì)合金刀片在切削不銹鋼時(shí),不同基體的TiN涂層硬質(zhì)合金刀片,在相同的切削條件下,兩者粘結(jié)磨損差異主要是刀片與切削材料的硬度比不同,梯度基體涂層硬質(zhì)合金硬度高,刀具塑性變形相對比較困難,刀具與不銹鋼的真實(shí)接觸面積較小,發(fā)生粘結(jié)磨損的程度相對小一些。

    材料的硬度和韌性是一對矛盾體,也是刀具材料所應(yīng)克服的一個(gè)關(guān)鍵問題。一般刀具材料硬度越高,沖擊韌性越低,材料越脆。本文作者通過對TiN涂層硬質(zhì)合金的基體進(jìn)行梯度處理,提高了其硬度;梯度基體表面韌性區(qū)的形成能夠有效阻止裂紋向合金基體的擴(kuò)展, 提高了其沖擊韌性。

    圖6 不同基體TiN涂層硬質(zhì)合金刀片經(jīng)160 m/min切削12.5 min后刀面磨損形貌Fig.6 Wear morphologies of rake and flank of TiN coated cemented carbide after cutting for 12.5 min at 160 m/min∶(a)Homogeneous substrate, rake wear; (b)Homogeneous substrate, flank wear; (c)Gradient substrate TiN coated cemented carbide tools, rake wear; (d)Gradient substrate TiN coated cemented carbide tools, flank wear

    4 結(jié)論

    1)硬質(zhì)合金基體經(jīng)過梯度化處理后,由于表面Co含量的不同,基體表面成分和形貌發(fā)生變化,影響TiN涂層的生長方式,涂層表面形貌發(fā)生變化,由平整狀變?yōu)榫W(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。

    2)基體經(jīng)過梯度化處理后,TiN涂層硬質(zhì)合金的硬度明顯提高,抗彎強(qiáng)度稍微提高。

    3)基體經(jīng)過梯度化處理后,TiN涂層硬質(zhì)合金刀片的切削壽命提高 15%左右;抗沖擊性能提高 10%左右。

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