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    利用短路效應(yīng)減低環(huán)狀摻水集輸流程能耗方法

    2011-11-10 03:29:36吳國忠齊晗兵
    關(guān)鍵詞:回油產(chǎn)液環(huán)狀

    李 棟, 吳國忠, 齊晗兵

    ( 東北石油大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院,黑龍江 大慶 163318 )

    0 引言

    油田進(jìn)入高含水開采階段后,原油集油部分能耗約占地面集輸系統(tǒng)總能耗的60%~80%,其中熱能消耗占90%以上.由于油田原油集輸多采用摻水伴熱流程,而油井轉(zhuǎn)入高含水期后,大部分熱能消耗于加熱混輸摻水,造成原油生產(chǎn)成本較高[1-2].隨著國家節(jié)能減排力度的加大,節(jié)能降耗已成為油氣集輸與處理系統(tǒng)重要的研究方向.目前多側(cè)重于常溫、低溫集輸技術(shù)試驗(yàn)研究[3-6],集油工藝運(yùn)行參數(shù)優(yōu)化[7-8],系統(tǒng)優(yōu)化和運(yùn)行方案研究[9-11].環(huán)狀摻水集輸流程因工藝簡單、方便管理[12],正在油田推廣應(yīng)用.分析常規(guī)的環(huán)狀摻水集輸流程能耗特點(diǎn),借鑒U型地下埋管換熱器的“熱短路現(xiàn)象”[13-14],提出一種新的環(huán)狀摻水集輸流程.

    1 常規(guī)環(huán)狀流程

    1.1 集輸流程

    圖1 常規(guī)環(huán)狀摻水集輸流程

    油田常規(guī)環(huán)狀摻水集輸流程見圖1.其中,聯(lián)合站有1個(gè)計(jì)量間,計(jì)量間內(nèi)有3個(gè)環(huán)路,每個(gè)環(huán)路有油井若干個(gè).熱水由聯(lián)合站經(jīng)摻水管段進(jìn)入計(jì)量間,由計(jì)量間分配環(huán)路摻水比例,各環(huán)與其內(nèi)油井產(chǎn)液摻混后進(jìn)入集油匯管,原油匯總經(jīng)回油管道返回聯(lián)合站.

    1.2 能耗分析

    由于集輸流程復(fù)雜,為便于分析,假定計(jì)量間僅有1個(gè)環(huán)路和1口油井開通,該流程經(jīng)過簡化后的物理模型見圖2.

    集輸流程涉及油、氣、水三相流動(dòng),水力熱力計(jì)算條件紛繁,難以進(jìn)行理論研究.由于系統(tǒng)能量損失主要

    圖2 簡化物理模型

    為熱能損失,為便于計(jì)算,作假設(shè):①忽略油井產(chǎn)液管段和計(jì)量間內(nèi)能量損失;②不考慮管道內(nèi)壓降損失;③流體物性為常數(shù),各管段靜態(tài)參數(shù)一致,油井產(chǎn)出液和總回油溫度固定.此時(shí)系統(tǒng)能耗僅為熱能消耗,其能量平衡模型為

    (1)

    (2)

    t3c2m1+t4c3m2=t5c4(m1+m2),

    (3)

    (4)

    (5)

    t6=t7,

    (6)

    式(1-6)中:t0,t1,t2,t3,t4,t5,t6,t7,t8分別為管道埋深處自然地溫、聯(lián)合站摻水溫度、計(jì)量間摻水溫度、環(huán)路1摻水管段末端溫度、油井產(chǎn)液溫度、油井產(chǎn)液和熱水摻混后流體溫度、環(huán)路回油溫度、出計(jì)量間回油溫度、聯(lián)合站回油溫度;c1,c2,c3,c4,c5,c6分別為聯(lián)合站至計(jì)量間摻水管段內(nèi)流體比熱容、環(huán)路1摻水管段內(nèi)流體比熱容、油井產(chǎn)液比熱容、油井產(chǎn)液和熱水摻混后流體比熱容、環(huán)路1回油管段內(nèi)流體比熱容、計(jì)量間至聯(lián)合站回油管道內(nèi)流體比熱容;k1,k2,k3,k4,l1,l2,l3,l4,d1,d2,d3,d4分別為聯(lián)合站至計(jì)量間摻水管段、環(huán)路1摻水管段、環(huán)路1回油管段、計(jì)量間至聯(lián)合站回油管段等的傳熱系數(shù)、長度、保溫管徑;m1,m2分別為計(jì)量間摻水和油井產(chǎn)液流量.

    管段長度為1 000 m,管段保溫外徑為0.1 mm,傳熱系數(shù)為2 W/(m2·℃);油井產(chǎn)液溫度為15 ℃,流量為0.1 kg/s,含水率為100%;摻水量為0.6~2.6 kg/s,流體比熱容為4 180 J/(kg·℃);聯(lián)合站回油溫度為28 ℃,管道埋深處自然地溫為-2 ℃.通過編程求解方程(1-6),計(jì)算結(jié)果見圖3和圖4.

    圖3 常規(guī)環(huán)路各點(diǎn)溫度分布曲線

    圖4 系統(tǒng)摻水量和總能耗隨摻水溫度變化曲線

    由圖3可知,當(dāng)回油溫度和產(chǎn)液條件不變,摻水量增大,環(huán)路溫度降低,且摻水溫度越高其變化幅度越大.由圖4可以看出,隨著摻水溫度升高,系統(tǒng)總能耗增加,而摻水量逐漸降低,二者之間存在交叉點(diǎn),說明通過調(diào)整摻水溫度降低系統(tǒng)總能耗的理論可行性存在.

    1.3 存在問題

    向系統(tǒng)摻熱水的目的是保證回油壓力和溫度.當(dāng)回油溫度和產(chǎn)液條件不變,對于熱水的流量和溫度存在一定的關(guān)系,溫度高所需熱水量少,溫度低所需熱水量多.目前高含水油田聯(lián)合站回油溫度在凝固點(diǎn)左右[15-17],為保證聯(lián)合站回油溫度,常規(guī)環(huán)狀摻水集輸流程要求計(jì)量間回油溫度必須高于聯(lián)合站回油溫度.

    由圖3可知,聯(lián)合站摻水溫度分別為85.80,70.55,63.14,53.95,43.57 ℃時(shí),計(jì)量間回油溫度分別比聯(lián)合站高8.95,7.51,6.46,5.04,3.25 ℃.計(jì)量間回油溫度高,造成其環(huán)路能耗大.由圖4可知,聯(lián)合站維持低溫?fù)剿?43.57 ℃),計(jì)量間環(huán)路能耗為3 903 MJ/d,占總能耗的49%,計(jì)量間環(huán)路能耗較大.不改變各環(huán)管路集輸條件,要降低計(jì)量間各環(huán)路能耗,需要降低各環(huán)回油溫度,但考慮保證聯(lián)合站回油溫度時(shí),需使計(jì)量間回油溫度高于聯(lián)合站回油溫度,從而使各環(huán)回油溫度不低于聯(lián)合站溫度,成為常規(guī)環(huán)狀摻水集輸流程的節(jié)能“瓶頸”.借鑒U型地下埋管換熱器的“熱短路”現(xiàn)象,提出 “人為制造”計(jì)量間內(nèi)摻水管段和回油管段進(jìn)出口的“短路效應(yīng)”,即控制計(jì)量間和聯(lián)合站回油溫度一致,通過短管連接計(jì)量間內(nèi)摻水管段和回油管段使部分熱水直接輸入回油管段,從而提升計(jì)量間出口回油溫度,滿足聯(lián)合站回油溫度的要求.采用新環(huán)狀流程方法后計(jì)量間環(huán)路回油溫度降低,使環(huán)路能耗減小,減低計(jì)量間環(huán)路能耗,從而解決常規(guī)的環(huán)狀摻水集輸流程的節(jié)能“瓶頸”.改造圖2流程的結(jié)果見圖5.

    圖5 新環(huán)狀摻水集輸流程

    2 新環(huán)狀流程能耗

    不考慮計(jì)量間內(nèi)短管油水摻混損失,其余模型假設(shè)同前,則系統(tǒng)能耗僅為熱能消耗,新的環(huán)狀流程能量平衡模型為

    (7)

    (8)

    t3c2m3+t4c3m2=t5c4(m3+m2),

    (9)

    (10)

    t2c7m4+t6c5(m2+m3)=t7c6(m1+m3+m2),

    (11)

    (12)

    式(7-12)中:c7為計(jì)量間摻水管段和回油管段混合流體比熱容;m3為環(huán)路1摻水流量,其余參數(shù)同前.

    圖6 新環(huán)路各點(diǎn)溫度分布曲線

    計(jì)量間回油溫度為28 ℃,其余計(jì)算參數(shù)同前.計(jì)算結(jié)果見圖6-8.由圖6可知,環(huán)路內(nèi)各點(diǎn)溫度變化趨勢同圖3基本一致,但計(jì)量間回油溫度降低,導(dǎo)致環(huán)路內(nèi)t3、t5和t7溫度明顯偏低.由圖7可知,在相同的摻水溫度下,新環(huán)狀流程滿足系統(tǒng)運(yùn)行的能耗減小,聯(lián)合站摻水溫度43.57 ℃時(shí),同常規(guī)流程相比系統(tǒng)總能耗減小721 MJ/d,而其計(jì)量間環(huán)路能耗為1 429 MJ/d,僅占總能耗的20%,說明采用新流程后,計(jì)量間環(huán)路能耗明顯減小.由圖8可知,采用新的流程后,由于系統(tǒng)能耗降低,在相同的摻水溫度下,新環(huán)狀流程滿足系統(tǒng)運(yùn)行的摻水量減小,聯(lián)合站摻水溫度43.57 ℃時(shí)同常規(guī)流程相比摻水量減小11.08 m3/d.

    圖7 常規(guī)和新環(huán)狀流程能耗隨摻水溫度變化曲線

    圖8 常規(guī)和新環(huán)狀流程摻水量隨摻水溫度變化曲線

    3 結(jié)論

    (1)回油溫度和油井產(chǎn)液條件不變,摻水量增加,環(huán)路溫度降低.聯(lián)合站摻水溫度越高,環(huán)內(nèi)溫度波動(dòng)越大;摻水溫度高,系統(tǒng)能耗大,摻水量低,摻水量和系統(tǒng)能耗隨溫度變化曲線存在交叉點(diǎn),說明通過調(diào)整摻水溫度降低系統(tǒng)總能耗的理論可行性存在.

    (2)為降低計(jì)量間各環(huán)路能耗,需要降低各環(huán)回油溫度,考慮保證聯(lián)合站回油溫度時(shí),需要使計(jì)量間回油溫度高于聯(lián)合站回油溫度,且各環(huán)回油溫度不低于聯(lián)合站回油溫度.

    (3)提出一種新的環(huán)狀摻水集輸環(huán)路.降低計(jì)量間環(huán)路回油溫度,考慮 “人為制造”計(jì)量間內(nèi)摻水管段和回油管段進(jìn)出口的“短路效應(yīng)”,使部分熱水直接輸入回油管段,從而提升計(jì)量間回油溫度,滿足聯(lián)合站回油溫度的要求.

    (4)新的環(huán)狀摻水集輸環(huán)路滿足系統(tǒng)運(yùn)行的摻水量和系統(tǒng)能耗大幅度減小.計(jì)量間內(nèi)環(huán)路回油溫度降低,計(jì)量間環(huán)路能耗約減小20%.

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