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    鎖相環(huán)電路中壓控振蕩器的分析與設(shè)計(jì)

    2011-10-09 09:46:16姚婧婧趙紅東趙彥鳳
    電子設(shè)計(jì)工程 2011年24期
    關(guān)鍵詞:壓控諧振電感

    姚婧婧,趙紅東,毛 鍵,趙彥鳳

    (河北工業(yè)大學(xué) 信息工程學(xué)院,天津 300401)

    壓控振蕩器(VCO)是鎖相環(huán)電路設(shè)計(jì)中關(guān)鍵的模塊之一,它的特性的好壞直接決定著整個鎖相環(huán)電路的整體工作質(zhì)量。壓控振蕩器的設(shè)計(jì)有許多要求,其中,相位噪聲、調(diào)諧范圍以及功耗是其設(shè)計(jì)的重要指標(biāo)。在壓控振蕩器的設(shè)計(jì)中,對于給定的工藝,對其設(shè)計(jì)過程中參數(shù)指標(biāo)存在折中的關(guān)系,高性能的壓控振蕩器要求有較低的相位噪聲,較好頻率調(diào)節(jié)范圍和合理的功耗。

    在鎖相環(huán)電路中,LC振蕩器和環(huán)形振蕩器是很重要的兩種振蕩器。LC振蕩器的相位噪聲要比環(huán)形振蕩器好,并且固有的有較好的調(diào)諧范圍,集成電路中普遍采用的是交叉耦合型LC振蕩器。它具有較低的相位噪聲,良好的線性度,簡單的結(jié)構(gòu)等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于高頻鎖相環(huán)電路中,因此本設(shè)計(jì)是基于LC振蕩器基礎(chǔ)上完成的[1]。

    在壓控振蕩器的設(shè)計(jì)過程中,許多文章分別從理論、結(jié)構(gòu)、工藝等不同的方面分析了相位噪聲,并敘述了改善相位噪聲研究中所取得的進(jìn)展[1-3]。根據(jù)現(xiàn)有噪聲相位模型來分析,諧振網(wǎng)絡(luò)的寄生電阻、交叉耦合管和尾電流源是交叉耦合型LC振蕩器的主要相位噪聲來源。

    為獲得良好的相位噪聲性能,本設(shè)計(jì)還采用二次諧波濾波技術(shù)來減小壓控振蕩器的相位噪聲。仿真結(jié)果表明,經(jīng)過二次諧波濾波電路的優(yōu)化,有效地改善了壓控振蕩器的相位噪聲特性。

    1 負(fù)阻LC振蕩器基本原理

    負(fù)阻LC振蕩器由LC諧振回路與負(fù)阻單元構(gòu)成,如圖1所示。有源器件作為負(fù)阻單元,抵消了實(shí)際并聯(lián)LC電路中存在的寄生電阻,并補(bǔ)償實(shí)際電阻消耗的能量,使電路維持簡諧振蕩。 圖1(b)為負(fù)阻單元,其是采用交叉耦合管的方式來實(shí)現(xiàn)的。Q1和Q2采用正反饋的連接方式,從兩個晶體管的集電極看,其交流阻抗為負(fù)值。因此交叉耦合管組成的負(fù)阻單元能夠補(bǔ)償諧振網(wǎng)絡(luò)的能量損耗,從而維持回路的穩(wěn)定振蕩。

    圖1 交叉耦合型LC振蕩器原理Fig.1 Schematics of cross-coupled LC oscillator

    通過計(jì)算可知,交叉耦合管的等效負(fù)阻為-(1/gm1+1/gm2)。當(dāng)gm1=gm2=gm,阻值簡化為R=-2/gm。要維持電路的振蕩,LC回路損失的能量就需要由交叉耦合管等效負(fù)阻提供的能量來補(bǔ)償,這就要求其等效負(fù)阻值必須滿足:

    因此,當(dāng)?shù)刃ж?fù)阻絕對值小于并聯(lián)諧振回路的諧振電阻時,振蕩信號幅度會逐漸增加。隨著振蕩信號幅度的增大,負(fù)阻晶體管在每個振蕩周期的一段時間內(nèi)會截止,當(dāng)其等效負(fù)阻等于或大于并聯(lián)諧振回路的諧振電阻時,等效負(fù)阻提供的能量補(bǔ)充了并聯(lián)諧振回路的能量損耗,電路的振蕩維持。

    2 LC壓控振蕩器電路設(shè)計(jì)

    2.1 電路結(jié)構(gòu)

    壓控振蕩器的核心電路如圖2所示,利用反饋原理,交叉耦合管(Q1和Q2)與尾電流源(由鏡像電流源電路構(gòu)成)構(gòu)成了振蕩器電路的負(fù)阻單元。電路結(jié)構(gòu)簡單,鏡像電流源為交叉耦合管提供了工作電流。由于有源電流源的存在,不可避免的增加了有源噪聲,因此電路采用二次諧波濾波技術(shù),有效抑制了尾電流管產(chǎn)生的有源噪聲。另外,設(shè)計(jì)還采用了可變電容和固定電容并聯(lián)的模式,使得電容的可調(diào)節(jié)范圍變大,使其具有較寬的調(diào)節(jié)范圍。

    圖2 壓控振蕩器核心電路Fig.2 The core circuit of VCO

    電路中,Q1和Q2產(chǎn)生負(fù)阻,而電感和電容存在寄生電阻,要使得電路能夠起振,電路必須滿足交叉耦合管提供的等效負(fù)阻的絕對值不小于寄生電阻,該LC振蕩器的振蕩頻率如下:

    其中,電容C是可變電容和固定電容的并聯(lián)值。電感L是對電路結(jié)構(gòu)影響很大的一個參數(shù),在確定電感參數(shù)時,由于工藝的原因,電感集成有一定的困難,其成本也很高,電感值的增加會增大集成芯片的面積,因此本文設(shè)計(jì)采用1.8 nH左右的電感。設(shè)計(jì)采用的可變電容和固定電容并聯(lián)的模式,增大了電容的可調(diào)節(jié)范圍,從而使壓控振蕩器具有較寬的調(diào)節(jié)范圍。

    2.2 相位噪聲分析

    相位噪聲是振蕩器電路設(shè)計(jì)最重要的性能指標(biāo),直接影響著信號的傳輸質(zhì)量和電路的可靠性。在鎖相環(huán)的設(shè)計(jì)和應(yīng)用方面主要采用其頻域公式,本設(shè)計(jì)中,相位噪聲是用頻域的單邊基帶譜密度Wφ(f)來表示的,并依據(jù)Leeson模型優(yōu)化電路的相位噪聲。Leeson模型是基于線性時變系統(tǒng)的討論,等式可描述為:

    由上式可知,典型的相位噪聲頻譜包括有三個部分,如果適當(dāng)調(diào)整交叉耦合晶極管的發(fā)射極面積,雙極型器件中1/f噪聲對電路的總體噪聲減小,可以忽略。此時,1/f2部分為相位噪聲的主要部分,因此,Leeson模型可以簡化為:

    由上式可知,在選定的工藝條件下,振蕩器工作于某一頻率,決定其相位噪聲的參數(shù)為:輸出電壓波形的幅度A,諧振網(wǎng)絡(luò)的等效電阻R,諧振網(wǎng)絡(luò)的品質(zhì)因數(shù)Q,相位噪聲系數(shù)F,振蕩頻率f0。為了得到更好的相位噪聲,需要對這些影響參數(shù)進(jìn)行調(diào)整,其中諧振的Q和電阻主要與電感的Q決定,主要取決于器件所用的工藝。輸出電壓波形的幅度主要與振蕩電路的等效電阻和尾電流源(鏡像電流源)有關(guān),因此,增加尾電流源可以從一個方面減小振蕩器的相位噪聲,尾電流源的噪聲,通常采用電感電容濾波的方法改善。

    2.3 二次諧波濾波技術(shù)

    文中設(shè)計(jì)的壓控振蕩器采用差分結(jié)構(gòu),奇次諧波可以在差分電路中進(jìn)行傳播,因此振蕩回路基頻上的相位噪聲不會受到奇次諧波上噪聲的影響,而偶次諧波通過共模通路流動,為了減小偶次諧波附近的噪聲,給高次諧波提供一個交流地電位,設(shè)計(jì)思路是采用在共模點(diǎn)并聯(lián)一個大電容的方法,這樣就減小共模點(diǎn)的電壓波動,抑制了偶次諧波產(chǎn)生的噪聲損耗。設(shè)置并聯(lián)電容值的原則是必須使二次諧波頻率高于低通濾波器的截止頻率,這樣就能濾除二次諧波以上的偶次諧波。這種設(shè)計(jì)方法可以有效地抑制諧波失真,使輸出電壓波形更加勻稱。

    此設(shè)計(jì)方法在一定程度上也有不足之處,電容的并聯(lián)作用減小了高頻偏置下的電流源輸出阻抗,使振蕩回路對電源電壓的變化更加敏感。為了避免諧振回路能量的損失,需要在共模點(diǎn)與偏置電流源管之間接一個電感,其理想的等效阻抗接近無窮大。因此,在提高了共模點(diǎn)上高阻抗的同時,又降低了諧振回路的品質(zhì)因數(shù)。采用二次諧波濾波技術(shù),不僅有效地抑制了偏置電流源噪聲上變頻到振蕩器的相位噪聲上,同時也降低了晶體管對振蕩器的相位噪聲的影響。

    3 電路仿真和結(jié)果分析

    以下是本文電路的仿真分析,圖3為壓控振蕩器的輸出瞬態(tài)波形,控制電壓為1.8 V時,可以看出振蕩器所需的起振時間約為227 ns,在1.8 V控制電壓下,振幅達(dá)到600 mV。圖4為壓控振蕩器輸出信號的頻譜圖。

    圖3 壓控振蕩器的輸出瞬態(tài)波形Fig.3 Output transient waveform of VCO

    圖4 壓控振蕩器輸出信號的頻譜圖Fig.4 Output signal frequency spectrum of VCO

    該壓控振蕩器的頻率-電壓調(diào)諧特性曲線如圖5所示。在控制電壓從0.7~8 V的變化范圍內(nèi),其振蕩頻率從1.9 GHz變化到2.1 GHz,頻率調(diào)諧范圍達(dá)到200 MHz。但是隨著調(diào)諧電壓增大,振蕩頻率上升的斜率逐漸減小,這主要是由變?nèi)莨艿腃-V特性決定的。

    圖5 壓控振蕩器頻率-電壓調(diào)諧特性曲線Fig.5 Frequency-voltage tuning curve of VCO

    圖6為中心頻率2.0 GHz附近的相位噪聲曲線,可見,二次諧波濾波的方法將本文設(shè)計(jì)的壓控振蕩器的相位噪聲在很大的范圍內(nèi)減小了,并且越是靠近振蕩的中心頻率,改善效果越明顯,實(shí)現(xiàn)了在寬調(diào)諧范圍內(nèi)得到較低且相對穩(wěn)定的相位噪聲。利用二次諧波濾波技術(shù)[11]改進(jìn)電路后,在10 kHz處的相位噪聲為-48.824 dBc/Hz,在400 kHz處的相位噪聲分別為-141.109 dBc/Hz,在1 MHz處的相位噪聲為-148.825 dBc/Hz,結(jié)果顯示壓控振蕩器的噪聲性能良好。

    4 結(jié) 論

    文中介紹了一種應(yīng)用于鎖相環(huán)電路中的LC壓控振蕩器,其核心電路是采用交叉耦合型負(fù)阻結(jié)構(gòu)來實(shí)現(xiàn)的,為了降低壓控振蕩器的相位噪聲,不僅對電路中的電容電感值都進(jìn)行了優(yōu)化,還采用了二次諧波濾波技術(shù)。最后對電路進(jìn)行仿真,結(jié)果顯示,該壓控振蕩器的中心頻率為2.0 GHz,振蕩頻率的范圍振蕩頻率[12]從1.9 GHz變化到2.1 GHz。采用二次諧波濾波技術(shù)后,在距中心頻率10 kHz處其相位噪聲為-48.824 dBc/Hz,400 kHz 處為-141.109 dBc/Hz,1 MHz 處為-148.825 dBc/Hz,從而有效地改善了高頻波段壓控振蕩器的相位噪聲。

    圖6 經(jīng)過二次諧波濾波的相位噪聲Fig.6 Phase noise after a second harmonic filtered

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