長河段河工模型時(shí)間變態(tài)影響及水沙過程控制方式研究

李發(fā)政，孫貴洲，渠 庚

長河段河工模型時(shí)間變態(tài)影響及水沙過程控制方式研究

李發(fā)政，孫貴洲，渠 庚

（長江科學(xué)院水利部江湖治理與防洪重點(diǎn)試驗(yàn)室，武漢 430010）

為滿足泥沙沉降和起動(dòng)相似，河工模型試驗(yàn)一般采用輕質(zhì)模型沙。輕質(zhì)模型沙引起的河床沖淤時(shí)間比尺與水流運(yùn)動(dòng)時(shí)間比尺不一致，使得模型水流運(yùn)動(dòng)過程發(fā)生扭曲、河道槽蓄及泥沙傳播發(fā)生偏離，從而導(dǎo)致模型河床沖淤變形不相似。結(jié)合長江防洪模型試驗(yàn)分析了長河段河工模型時(shí)間變態(tài)對(duì)水流運(yùn)動(dòng)和河床沖淤變形的影響，探討了時(shí)間變態(tài)影響改進(jìn)措施，提出的模型進(jìn)口提前、出口滯后的水沙過程控制方式，可供類似河工模型借鑒。

河工模型；時(shí)間變態(tài)；沖淤變形；水沙過程；控制方法

1 概 述

對(duì)于研究河床變形為主要目的的河工模型，除需滿足水流運(yùn)動(dòng)相似外，還需滿足泥沙運(yùn)動(dòng)和河床沖淤變形相似。然而，模型幾何比尺縮小后，為滿足模型沙的沉降和起動(dòng)相似，往往需要采用輕質(zhì)模型沙，其密度一般較天然沙小，按照模型相似理論計(jì)算的模型河床沖淤時(shí)間比尺αt1通常大于水流運(yùn)動(dòng)時(shí)間比尺αt2，而模型水流運(yùn)動(dòng)受制，這樣就出現(xiàn)了時(shí)間變態(tài)問題，模型沙密度越小，其時(shí)間變態(tài)率（Mt＝αt1／αt1）則越大。當(dāng)模型水流為恒定流時(shí)，水力因子不因時(shí)而變，無時(shí)間變態(tài)現(xiàn)象；當(dāng)模型水流為非恒定流時(shí)，時(shí)間變態(tài)使得沿程流量、水位等水力因子過程線受到扭曲，河道槽蓄量及泥沙濃度傳播產(chǎn)生偏離，導(dǎo)致河床沖淤變形不相似。因此，泥沙模型通常將原型非恒定水沙過程概化為一系列恒定子過程，但盡管如此，在相鄰恒定子過程過渡時(shí)模型仍存在非恒定水沙運(yùn)動(dòng)。由于不同模型采用的幾何比尺及選用的模型沙不同，時(shí)間變態(tài)率各不相同。時(shí)間變態(tài)率尺度是否滿足試驗(yàn)成果精度要求，偏離程度有多大以及如何采取改善措施，是河工模型必須解決的問題。王兆?。?］曾對(duì)推移質(zhì)泥沙模型時(shí)間變態(tài)問題進(jìn)行了研究，試驗(yàn)觀測(cè)分析表明，落水時(shí)輸沙率的偏大比漲水時(shí)輸沙率的偏小要顯著得多，輸沙率增大，但來沙量不增，就會(huì)沖刷河床，認(rèn)為時(shí)間變態(tài)是造成模型試驗(yàn)的非相似性沖刷主要原因之一。陳稚聰［2］對(duì)懸移質(zhì)泥沙模型的時(shí)間變態(tài)問題進(jìn)行了試驗(yàn)研究，認(rèn)為影響模型水流挾沙力并使其產(chǎn)生誤差的主要因素有輕質(zhì)沙、河道槽蓄量、流量概化過程線臺(tái)階歷時(shí)。張麗春［3］和呂秀貞［4］等分別采用數(shù)學(xué)模型計(jì)算分析不同時(shí)間變態(tài)率對(duì)模型沿程水位、流速、挾沙力、泥沙濃度、沖淤累計(jì)誤差等影響程度。張耀哲（1996年）從泥沙模型設(shè)計(jì)的一般問題出發(fā)，對(duì)時(shí)間變態(tài)的產(chǎn)生及對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響進(jìn)行分析，得出了含沙量比尺偏離導(dǎo)致時(shí)間變態(tài)產(chǎn)生的結(jié)論，并提出從求解含沙量比尺消除時(shí)間變態(tài)的途徑。虞邦義［5］認(rèn)為模型出口流量、水位、流速變化過程相似性隨時(shí)間變率增大而減小，并指出水力因子偏離的實(shí)質(zhì)是模型內(nèi)外邊界條件的時(shí)間變化率加快，而模型的槽蓄和對(duì)洪水過程的變化率的響應(yīng)滯后，使非恒定流運(yùn)動(dòng)方程中各項(xiàng)量值發(fā)生了變化。上述研究成果闡述了時(shí)間變態(tài)緣由、時(shí)間變態(tài)對(duì)模型沿程水沙因子影響趨勢(shì)等，并提出了不同補(bǔ)救措施，增進(jìn)了對(duì)時(shí)間變態(tài)的認(rèn)識(shí)。但鑒于問題的復(fù)雜性，特別是試驗(yàn)條件限制，其研究成果多局限于理論上認(rèn)識(shí)。鑒于長河段河工模型受時(shí)間變率影響更為明顯特點(diǎn)，探索尋求時(shí)間變態(tài)對(duì)模型試驗(yàn)精度影響的解決方法，對(duì)于完善現(xiàn)有的試驗(yàn)手段、提高試驗(yàn)精度具有一定實(shí)際意義。

本文選取長江防洪模型上荊江段（長約173 km）為實(shí)例進(jìn)行了時(shí)間變態(tài)影響及進(jìn)出口水沙過程控制方式研究，該模型平面比尺400，垂直比尺為100，水流時(shí)間比尺為40，河床沖淤時(shí)間比尺為135，時(shí)間變態(tài)率約為3．4。

2 時(shí)間變態(tài)對(duì)水流運(yùn)動(dòng)及河床沖淤變形的影響

2．1 時(shí)間變態(tài)對(duì)水流運(yùn)動(dòng)的影響

河工模型水沙條件控制一般采用進(jìn)出口水沙要素同步控制方法，即上游進(jìn)口水沙由本級(jí)向下一級(jí)調(diào)節(jié)時(shí)，尾門水位調(diào)節(jié)同時(shí)進(jìn)行。根據(jù)原型洪水過程，模型研究了不同時(shí)間變態(tài)率（Mt＝1，2，4，6，8）條件下模型沿程水位、斷面流速與原型的偏離程度。

根據(jù)渠庚［6］等試驗(yàn)成果，沿程典型站水位變化、斷面流速變化見圖1、圖2。

圖1 不同時(shí)間變態(tài)率的典型站水面線變化Fig．1 W ater surface variation of typical hyd rological station at different time distortion

圖2 不同時(shí)間變態(tài)率的典型站流速變化Fig．2 Velocity variation of typical hydrological station at different time distortion

可以看出，不同時(shí)間變態(tài)率條件下模型沿程水位即及斷面流速均有不同程度的滯后和偏離，表現(xiàn)為：①漲水期模型水面線普遍偏低、落水期普遍偏高，且時(shí)間變率越大其偏差幅度越大；②洪水波的漲水歷時(shí)有所延長、落水歷時(shí)有所縮短，水位變化過程滯后明顯；③受進(jìn)口流量變化和出口尾門調(diào)節(jié)的影響，沿程水位偏差不一致，表現(xiàn)為靠近模型進(jìn)出口端的水位偏離值較小、模型中部的水位偏離值較大，導(dǎo)致水面比降發(fā)生偏離；④漲水時(shí)段模型斷面流速普遍偏小，落水時(shí)段流速普遍偏大；⑤同一時(shí)間變態(tài)率下，越靠近尾門其流速偏離越大，上游流速偏離逐漸減??；⑥在同一斷面，時(shí)間變態(tài)率越大其流速偏離越大。

以上試驗(yàn)成果揭示的水力因子變化規(guī)律與張麗春和呂秀貞等數(shù)學(xué)模型計(jì)算成果基本一致。

2．2 時(shí)間變態(tài)對(duì)河床沖淤變形的影響

河工模型一般將原型非恒定流水沙過程概化成多級(jí)恒定流子過程，相鄰子過程間的非恒定過程導(dǎo)致模型沿程水位、流速、含沙量均發(fā)生滯后和偏離。漲峰過程使沿程水位偏低，進(jìn)口段流速偏大，中下游段流速偏小，同時(shí)促使挾沙能力在上游段偏大，中下游段偏??；降峰過程則相反。從漲落峰全過程看，在相應(yīng)于天然洪峰時(shí)段內(nèi)，時(shí)間變態(tài)影響的結(jié)果主要受漲峰過程控制，落峰過程還來不及反映，則往往又開始受接踵而來的下一個(gè)洪峰的影響，因此其誤差總趨勢(shì)為上游進(jìn)口段淤積量偏小，下游出口段淤積置偏大。從偏差的程度上看，它隨河段的槽蓄量、漲落峰變化速率和時(shí)間變態(tài)率大小而不同。偏差發(fā)生的部位，就流速和挾沙力而言主要集中在靠近模型出口的下游河段，其次為進(jìn)口段；就水位而言中間河段的誤差大于進(jìn)出口段。

進(jìn)出口同步控制方法也將引起局部河段的沖刷和淤積偏離，漲水時(shí)模型進(jìn)口流量的改變?cè)诤芏痰臅r(shí)間內(nèi)完成，由于水位偏低，進(jìn)口段流速迅速增大，從挾沙力因素V3／H來看，模型進(jìn)口段挾沙力大于天然，從而產(chǎn)生沖刷，離進(jìn)口越近，沖刷越大；與此同時(shí)，流量的傳播和河道的槽蓄影響使得模型出口必須通過減小泄量甚至零泄量來提高水位，出口段流速的迅速減小導(dǎo)致模型出口段挾沙力小于天然，從而產(chǎn)生淤積，離模型出口越近，淤積越多。

落水時(shí)進(jìn)口段水位偏高，流速的迅速降低導(dǎo)致水流挾沙力小于天然，造成進(jìn)口段泥沙淤積，離模型進(jìn)口越近，淤積越多。同樣，當(dāng)模型進(jìn)口流量減小時(shí)，模型出口必須通過增大泄量來提高水位，出口段流速迅速增大，導(dǎo)致出口段挾沙力大于天然，從而使模型產(chǎn)生沖刷，離模型出口越近，沖刷越嚴(yán)重。

根據(jù)以上分析我們知道漲水與落水的影響過程正好相反，時(shí)間變態(tài)影響似乎可以相互抵消，然而時(shí)間變態(tài)影響不僅與洪峰漲落的速率d Q／d t（或d H／d t）有關(guān)，而且與洪水周期、模型長短、模型槽蓄量、模型進(jìn)出口控制方式等因素有關(guān)，需要根據(jù)具體情況進(jìn)行改進(jìn)。

3 長河段河工模型水沙過程控制方式研究

3．1 時(shí)間變態(tài)影響改進(jìn)措施

經(jīng)過理論分析和多年的模型試驗(yàn)探索，已摸索出一些時(shí)間變態(tài)影響改進(jìn)措施，歸納起來大致有以下幾種。

（1）模型補(bǔ)（排）水方式：時(shí)間變態(tài)使得模型水位在漲水時(shí)低于原型、落水時(shí)高于原型，其偏離程度因流量變幅、模型槽蓄量和時(shí)間變態(tài)率大小有關(guān)。為了使模型沿程水位、流速等盡快與原型相符，可在漲水過程中進(jìn)行沿程流量補(bǔ)給、落水過程中進(jìn)行沿程流量排放，模型沿程補(bǔ)給或排放的流量大小需根據(jù)上下級(jí)流量大小、模型槽蓄量和時(shí)間變態(tài)率等因素來確定。

（2）尾門滯后控制方式：考慮到水流在試驗(yàn)河段的傳播時(shí)間，以及時(shí)間變態(tài)影響所附加的時(shí)間，模型試驗(yàn)時(shí)采取尾門滯后控制方式，可使模型沿程特別是出口段的挾沙力因素V3／H盡可能與原型相似。尾門滯后控制時(shí)間需根據(jù)模型長短、槽蓄量以及時(shí)間變態(tài)率等因素，通過分析和預(yù)備試驗(yàn)來確定。

（3）調(diào)整進(jìn)口流量方式：進(jìn)口流量的迅速增加或減小導(dǎo)致模型沿程特別是進(jìn)口河段的流速、水面線發(fā)生較大偏離，可通過調(diào)整進(jìn)口流量來減小模型流速、挾沙力因素V3／H的偏差幅度。

3種方式中，第（1）種方式在理論上是可行的，由于實(shí)際操作起來非常復(fù)雜和困難，至今還沒有實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)。第（2）、（3）種方式對(duì)于減小模型的河床沖淤變形偏離具有一定效果，若控制不恰當(dāng)，反而會(huì)使模型的非恒定流過程延長而使效果不理想。

3．2 長河段河工模型水沙過程控制方式探索

長河段河工模型的水沙運(yùn)動(dòng)傳播時(shí)間較長，時(shí)間變態(tài)對(duì)河床沖淤變形的影響比短小模型影響突出，加之水沙條件改變時(shí)進(jìn)出口段水流過程變形劇烈，必須進(jìn)行改進(jìn)。

對(duì)于模型出口段，由于采用與進(jìn)口流量同步控制方式，不同時(shí)間變態(tài)率下出口段斷面流量、水位、流速均發(fā)生偏離（見圖3）。在同一控制方式下，模型實(shí)際控制時(shí)間（指相鄰恒定流子過程間的調(diào)整時(shí)間）及控制效果（非恒定過程）相同，根據(jù)河床沖淤時(shí)間比尺計(jì)算，時(shí)間變態(tài)率越大、模型的沖淤變形偏離時(shí)間就越長。

同樣地，對(duì)于模型進(jìn)口段，模型流量迅速增加或減小，由于模型水位的不相似而引起進(jìn)口段斷面流速、水面比降發(fā)生偏離，其河床沖淤變形影響不再贅述。

圖3 不同時(shí)間變態(tài)率出口斷面水力因子變化Fig．3 Variation of hydraulic factors in outlet section at different time distortion

為了減少長河段河工模型因時(shí)間變態(tài)引起的河床沖淤變形偏離，本文通過長江防洪模型上荊江段模型對(duì)進(jìn)、出

口水沙過程的控制方式進(jìn)行了調(diào)整，并對(duì)相應(yīng)控制參數(shù)進(jìn)行了探討。

對(duì)于第（2）種方式，當(dāng)模型進(jìn)口流量改變時(shí)，其水流波從模型進(jìn)口到出口的時(shí)間T1由下式表示。

式中：L為河道長度；As為斷面過水面積；B為水面寬度；V1斷面平均流速。

模型長短、上一級(jí)流量的大小和水位高低決定水流波的傳播時(shí)間。當(dāng)水流波傳播到尾門后，出口段水位逐漸升高或減低，模型水位的緩慢變化過程為非恒定流過程。在尾門不進(jìn)行任何控制情況下模型達(dá)到目標(biāo)水位需要的時(shí)間T2可由下式近似表示。

式中：d Z為上下級(jí)水位差；d Q為進(jìn)出口流量差。

T2由模型槽蓄量大小和進(jìn)出口流量差決定。因此，尾門控制應(yīng)由3部分組成。

T1時(shí)間內(nèi)尾門水位仍維持上一級(jí)水位Z1不變，T2時(shí)間為尾門水位調(diào)整時(shí)間，T3為下一級(jí)水位Z2剩余時(shí)間，因此T2是模型控制的關(guān)鍵。

除考慮出口段不出現(xiàn)系統(tǒng)偏離外，還應(yīng)避免模型調(diào)整時(shí)間過長及時(shí)間變態(tài)率因素而導(dǎo)致非恒定流過程占該流量級(jí)比例過大。T2可作如下調(diào)整，

對(duì)于第（3）種方式，按進(jìn)口水位相似需要提前改變進(jìn)口流量，同時(shí)，為了減緩因進(jìn)口段流速和水面比降的迅速變化引起的局部河段沖淤變形偏離，還應(yīng)適當(dāng)控制進(jìn)口流量的變化速率。進(jìn)口流量提前變化的時(shí)間可采用前式中的T1，流量調(diào)整的總時(shí)間為2T1，即在上下級(jí)流量的各T1時(shí)間內(nèi)將進(jìn)口流量調(diào)整到目標(biāo)流量。進(jìn)口流量Q進(jìn)口的控制過程可采用下式（進(jìn)口含沙量不變），

式中ξ為時(shí)間系數(shù)。

T2′時(shí)間內(nèi)水位控制過程參照下式：

圖5 模型水沙過程控制及水力因子變化過程Fig．5 W ater-sediment process control in physicalmodel and variation process of hydraulic factors

式中Q1，Q2分別為上、下級(jí)流量。

模型試驗(yàn)中，往往可以將第（2）和第（3）種方式結(jié)合起來進(jìn)行校正。當(dāng)模型進(jìn)口流量提前T1控制方式后，水流波傳播到尾門的時(shí)間將較前述公式提前T1，因此可以將尾門的控制時(shí)間提前。當(dāng)試驗(yàn)流量級(jí)改變時(shí)，模型進(jìn)口提前控制產(chǎn)生的水流波已經(jīng)傳播到尾門，此時(shí)尾門可按照下述式（7）進(jìn)行控制。模型進(jìn)、出口水沙過程控制方式如圖4所示。

圖4 模型進(jìn)、出口水沙過程控制方式示意圖Fig．4 Sketch of water-sediment process controlmode at inlet and outlet of physicalmodel

通過分析和預(yù)備性試驗(yàn)得知，長江防洪模型上荊江大埠街至郝穴試驗(yàn)河段各流量級(jí)洪水波傳播時(shí)間約為150～260 s，尾門由上一級(jí)水位變化調(diào)整到下一級(jí)水位所需要的時(shí)間約為900～1 500 s，取ξ＝0．4。

某漲水和落水過程的進(jìn)出口水沙過程控制按前述方式進(jìn)行（T1＝210 s，T2′＝720 s），控制效果見圖5。

可以看出，模型進(jìn)出口及各代表站水流條件變化過程較進(jìn)出口同步控制有顯著的改善，更符合原型實(shí)際。

由于不同模型試驗(yàn)概化的進(jìn)出口水沙條件不同，上下級(jí)流量的大小、水位的高低導(dǎo)致各級(jí)流量在模型中的傳播時(shí)間及調(diào)蓄時(shí)間不同，如果各級(jí)流量均按前述方式進(jìn)行控制，可能會(huì)使模型實(shí)際操作變得繁瑣，實(shí)際操作時(shí)可將各級(jí)流量的進(jìn)出口水沙過程取同一參數(shù)來進(jìn)行控制。

4 結(jié) 語

對(duì)于泥沙河工模型，為了滿足河床沖淤變形相似，往往需要選用輕質(zhì)模型沙。由河床變形相似導(dǎo)出的時(shí)間比尺αt1通常遠(yuǎn)小于由水流相似條件導(dǎo)出的時(shí)間比尺αt2，由于模型水流運(yùn)動(dòng)受制于αt2，時(shí)間變態(tài)使得模型水動(dòng)力因子發(fā)生變形，從而影響河床沖淤變形相似。

時(shí)間變態(tài)對(duì)水流運(yùn)動(dòng)的影響表現(xiàn)在：漲水期模型水位普遍偏低，進(jìn)口段流速偏大，出口段流速偏小；落水期模型水位普遍偏高，進(jìn)口段流速偏小，出口段流速偏大。模型越長，時(shí)間變態(tài)率越大，水動(dòng)力因子偏離越大。時(shí)間變態(tài)對(duì)河床沖淤變形的影響，就流速和水流挾沙力而言，漲水期上游段偏大，中下段偏?。宦渌谏嫌味纹?，中下段偏大。就水位而言，模型中部河段的誤差大于進(jìn)出口段。河床變形偏差的程度與模型長短、槽蓄量、時(shí)間變態(tài)率大小有關(guān)。

對(duì)于較短模型，由于水流傳播時(shí)間不長，時(shí)間變態(tài)率不大時(shí)，其河床變形影響并不突出；而對(duì)于較長模型，河床變形影響比較突出，應(yīng)進(jìn)行必要的改進(jìn)。模型補(bǔ)（排）水方式、尾門滯后控制方式、調(diào)整進(jìn)口流量方式均能對(duì)在一定程度上減小河床沖淤變形的偏離。本文采取的進(jìn)口流量提前、出口水位滯后相結(jié)合的控制方法，使模型水流因子和水流挾沙力趨近于原型，有效降低了時(shí)間變態(tài)對(duì)河床沖淤變形的影響。其控制方法可供類似河工模型借鑒。

除對(duì)模型進(jìn)出口水沙過程控制進(jìn)行改進(jìn)外，天然水沙過程概化時(shí)還應(yīng)考慮時(shí)間變態(tài)的影響，各概化流量級(jí)運(yùn)行時(shí)間應(yīng)大于模型水流調(diào)整時(shí)間的3倍以上，并適當(dāng)減少上下級(jí)流量差，縮短模型非恒定流調(diào)整時(shí)間。

［1］ 王兆印，黃金池．泥沙模型試驗(yàn)中的時(shí)間變態(tài)問題及其影響［J］．水利學(xué)報(bào)，1991，29（2）：48－53．（WANG Zhao-yin，HUANG Jin-chi．Time Distortion in Large Scale Sediment Model Tests［J］．Journal of Hydraulic Engineering，1991，29（2）：48－53．（in Chinese））

［2］ 陳稚聰，安毓琪．河工模型中時(shí)間變態(tài)與水流挾沙力關(guān)系的試驗(yàn)研究［J］．人民長江，1995，26（8）：51－54．（CHEN Zhi-cong，AN Yu-qi．Experimental Study on Re-lation Between Time Scale Distortion in River Model Test and Sediment-carrying Capacity［J］．Yangtze River，1995，26（8）：51－54．（in Chinese））

［3］ 張麗春，周建軍，府仁壽．時(shí)間變態(tài)對(duì)水流泥沙運(yùn)動(dòng)影響的初步分析［J］．泥沙研究，2000，（5）：37－44．（ZHANG Li-chun，ZHOU Jian-jun，F(xiàn)U Ren-shou．A Preliminary Study on the Influences of Time Distortion of Scale Models［J］．Journal of Sediment Research，2000，（5）：37－44．（in Chinese））

［4］ 呂秀貞，戴 清．泥沙河工模型時(shí)間變態(tài)的影響及其誤差校正途徑［J］．泥沙研究，1989，（2）：12－23．（LV Xiu-zhen，DAIQing．A Study on Time Scale Distortion of Sediment Physical Model and the Measures to Correct Its Dissimilarity［J］．Journal of Sediment Research，1989，（2）：12－23．（in Chinese））

［5］ 虞邦義，呂列民，俞國青．河工模型時(shí)間變態(tài)問題試驗(yàn)研究［J］．泥沙研究，2006，（4）：22－28．（YU Bang-yi，LV Lie-min，YU Guo-qing．Experimental Investigation on Time Scale Distortion in River Model Tests［J］．Journal of Sediment Research，2006，（4）：22－28．（in Chinese））

［6］ 渠 庚，孫貴洲，唐 峰．時(shí)間變態(tài)對(duì)模型水流運(yùn)動(dòng)相似影響試驗(yàn)研究［J］．西安理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2009，（4）：487－493．（QU Geng，SUN Gui-zhou，TANG Feng．Ex-perimental Investigation into Flow Movement Similarity of Time Distorted Physical Model［J］．Journal of Xi’an U-niversity of Technology，2009，（4）：487－493．（in Chi-nese））

［7］ 謝鑒衡．河流模擬［M］．北京：水利電力出版社，1990．（XIE Jian-heng．River Simulation［M］．Beijing：China Water Power Press，1990．（in Chinese） ）

（編輯：曾小漢）

Research on Influence of Time Scale Distortion and Control M ode of W ater-sediment Process in Long River Reach Physical M odel

LIFa-zheng，SUN Gui-zhou，QU Geng
（Laboratory of River Regulation and Flood Control of MWR，Changjiang River Scientific Research Institute，Wuhan 430010，China）

In order to meet the similarity of sediment settlement and starting motion，lightmodel sediments arecommonly adopted in rivermodel test．The inconformity of the erosion time scalewith the flow time scale generated by lightmodel sediments causes distortion in the flow movementand deviation in the river storage tank and sediment transmission，which lead to the dissimilarity of river-bed deformation．Based on the Changjiang Flood Protection Physical Model Test，the paper analyzes the influence of time scale distortion on the flow movement and on the riv-er-bed deformation．The paper also discusses the improvement approach to solving the distortion influence．The controlmode ofwater-sediment process that is ahead of time at inlet and lags at outlet of the physicalmodelmay be used in similarmodels．

physicalmodel；time scale distortion；river-bed deformation；water-sediment process，controlmethod

TV149．2

A

1001－5485（2011）03－0075－06

2011-01-06

國家科技支撐計(jì)劃基金資助項(xiàng)目（2006BAB05B03）

李發(fā)政（1967-），男，湖北宜昌人，教授級(jí)高級(jí)工程師，主要從事河流模擬及防洪減災(zāi)研究，（電話）13707139636（電子信箱）Lifz＠m(xù)ail．crsri．cn。