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    深基坑工程開(kāi)挖與支護(hù)結(jié)構(gòu)空間數(shù)值模擬

    2011-09-04 08:26:48孫海玲蘇天寶
    鐵道建筑 2011年11期
    關(guān)鍵詞:支撐體系工字鋼深基坑

    孫海玲,蘇天寶

    (河南城建學(xué)院,河南 平頂山 467036)

    深基坑是一個(gè)包含維護(hù)結(jié)構(gòu)和土體的三維空間受力體系,具有較強(qiáng)的時(shí)空效應(yīng),基坑的開(kāi)挖尺寸、施工時(shí)間和支護(hù)體系以及基坑周圍土層的變形具有較強(qiáng)的相關(guān)性[1-2]。目前國(guó)內(nèi)外關(guān)于深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)均按平面問(wèn)題進(jìn)行處理,不考慮支護(hù)體系、土體在空間范圍內(nèi)的相互作用,其設(shè)計(jì)方法主要有太沙基法、山肩邦男法、彈性梁法、彈塑性法等。隨著計(jì)算技術(shù)的不斷發(fā)展,數(shù)值模擬方法逐漸成為研究基坑問(wèn)題的一項(xiàng)重要手段。因此,本文利用有限元軟件 MIDAS/GTS,結(jié)合土體的試驗(yàn)數(shù)據(jù),建立三維數(shù)值分析模型,將支撐體系和豎向維護(hù)結(jié)構(gòu)看作是一個(gè)協(xié)調(diào)工作的整體結(jié)構(gòu),對(duì)深基坑開(kāi)挖過(guò)程中的維護(hù)結(jié)構(gòu)、土體的變形規(guī)律以及深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),按平面問(wèn)題處理的可行性進(jìn)行研究,這對(duì)工程實(shí)踐具有一定的參考意義。

    1 數(shù)值計(jì)算原理

    土體是一種復(fù)雜的力學(xué)材料,具有較為復(fù)雜的力學(xué)特性。在外力作用下,土體不僅會(huì)產(chǎn)生彈性變形,同時(shí)也會(huì)產(chǎn)生塑性變形,而塑性變形則不能恢復(fù),此時(shí)土體的應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系就是彈塑性應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系[2]。在有限元計(jì)算中應(yīng)該首先選取合適的本構(gòu)模型,以確定土體達(dá)到某一應(yīng)力值開(kāi)始產(chǎn)生塑性變形的條件及屈服準(zhǔn)則。本文采用最常用的Mohr-Coulomb屈服準(zhǔn)則[2]如下:

    土壓力強(qiáng)度理論

    屈服函數(shù)

    式中,C為土體黏聚力;φ為內(nèi)摩擦角;σ為受剪面上的法向應(yīng)力(壓為正值);τf為最大剪應(yīng)力,當(dāng)土體內(nèi)某點(diǎn)的剪應(yīng)力達(dá)到該值時(shí),土體發(fā)生屈服,容易產(chǎn)生塑性流動(dòng)。土體屈服后,當(dāng)發(fā)生任意應(yīng)力增量時(shí),總應(yīng)變?chǔ)舏均有彈性和塑性兩種應(yīng)變分量組成,即

    塑性勢(shì)能與應(yīng)變?cè)隽块g的關(guān)系為

    式中,dεi為總應(yīng)變?cè)隽?(dεij)e為彈性應(yīng)變?cè)隽?(dεij)p為塑性應(yīng)變?cè)隽?λ為體積模量;g為塑性勢(shì)能;σij為應(yīng)力,當(dāng) i=j時(shí)為正應(yīng)力,當(dāng) i≠j時(shí)為剪應(yīng)力。

    2 工程概況

    該工況的基坑采用明挖法施工,經(jīng)歷回填土以及風(fēng)化土、風(fēng)化巖地層,其中上部回填土厚3 m,風(fēng)化土厚3 m,風(fēng)化巖厚6 m。在開(kāi)挖過(guò)程中,采用豎向、橫向、縱向工字鋼組成的支撐體系進(jìn)行維護(hù),其中豎向支撐入巖深度為2.0 m,標(biāo)準(zhǔn)段基坑分四層進(jìn)行開(kāi)挖,開(kāi)挖深度分別為1.0 m,1.5 m,1.5 m和2.0 m,開(kāi)挖總深度為6 m,基坑寬度為10 m;沿基坑深度方向自上而下共設(shè)置三道支撐,第一層距離地面0.5 m,第二層距離地面2.0 m,第三層距離地面3.5 m;支撐的橫向間距為3 m,截面選用工字鋼截面;聯(lián)系梁、豎向支撐均采用工字鋼,三者通過(guò)對(duì)焊進(jìn)行連接;基坑左右兩側(cè)滿布堆載,填土高0.6 m,材料為回填土,在進(jìn)行計(jì)算時(shí)將其等效為均布荷載施加在基坑兩側(cè)。

    3 計(jì)算模型

    本文運(yùn)用有限元軟件MIDAS/GTS對(duì)深基坑進(jìn)行數(shù)值模擬,該軟件中存在實(shí)體和構(gòu)件兩種單元建模方式。為了盡可能真實(shí)地模擬土體、支撐體系的力學(xué)性能,本文對(duì)土體采用實(shí)體建模,對(duì)支撐體系采用特有的植入式桁架單元進(jìn)行模擬。由于豎向、縱向支撐體系采用植入式桁架單元,所以支撐體系與土體之間的接觸問(wèn)題軟件會(huì)自動(dòng)考慮,不需要重復(fù)設(shè)置Good-man模型的接觸單元;支撐體系內(nèi)部通過(guò)設(shè)置剛性節(jié)點(diǎn)來(lái)模擬橫、縱、豎三向支撐之間的連接;土體采用彈塑性分析方法,故采用摩爾—庫(kù)侖本構(gòu)模型描述其力學(xué)行為;整個(gè)支撐體系由于采用剛度較大的型鋼作為材料,故采用線彈性本構(gòu)模型;為了盡可能減小邊界的影響,本文通過(guò)在模型的底部和左右兩側(cè)設(shè)置固定邊界以模擬無(wú)限遠(yuǎn)。由于基坑支護(hù)體系較大,本文為了簡(jiǎn)化計(jì)算過(guò)程,只建立3榀支撐框架進(jìn)行計(jì)算,主要研究中間框架的受力特性及變形規(guī)律,圖1、圖2為基坑開(kāi)挖整體模型和支撐體系模型圖。

    圖1 基坑開(kāi)挖整體模型

    圖2 支撐體系模型

    基坑開(kāi)挖模型的主要材料參數(shù)是:土體的重度γ、彈性模量E、泊松比 v、黏聚力 C、內(nèi)摩擦角 φ;工字鋼的彈性模量E'、重度γ'、泊松比v',以上參數(shù)通過(guò)土工試驗(yàn)得到,具體參數(shù)見(jiàn)表1和表2。

    表1 土體的力學(xué)特性參數(shù)

    表2 工字鋼的物理力學(xué)特性參數(shù)

    4 數(shù)值計(jì)算結(jié)果

    該模型計(jì)算的開(kāi)挖層數(shù)、開(kāi)挖深度及支護(hù)條件模擬均依照上述方案進(jìn)行。由于開(kāi)挖過(guò)程較復(fù)雜,本文只列舉5步計(jì)算結(jié)果:①進(jìn)行初始地應(yīng)力的計(jì)算(圖3);②開(kāi)挖1.0 m,施加第一根橫向支撐及縱向、豎向支撐體系(圖4);③開(kāi)挖1.5 m,施加第二根橫向支撐及縱向支撐體系,連接豎向支撐體系(圖5);④開(kāi)挖1.5 m,施加第三根橫向支撐及縱向支撐體系,連接豎向支撐體系(圖6);⑤開(kāi)挖2.0 m,連接豎向支撐體系,開(kāi)挖完成(圖7,圖8)。

    圖3 初始地應(yīng)力(單位:kPa)

    為了量化研究基坑開(kāi)挖過(guò)程中,基坑周圍土層的沉降情況,本文在基坑一側(cè)均勻選取9個(gè)點(diǎn)進(jìn)行研究,具體結(jié)果見(jiàn)圖9。在基坑底部沿基坑斷面方向選取9點(diǎn),研究基坑開(kāi)挖過(guò)程中,基坑底部土體的隆起情況,具體結(jié)果見(jiàn)圖10、圖11。為了量化研究基坑開(kāi)挖過(guò)程中豎向支撐體系的水平位移、橫向支撐體系的豎向撓度及垂直于隧道方向的變形情況,本文沿豎向支撐自上而下選取5點(diǎn),沿橫向支撐軸向選取19個(gè)點(diǎn)進(jìn)行研究,具體結(jié)果見(jiàn)圖12~圖14。

    圖4 第一步(開(kāi)挖1.0 m)(單位:m)

    圖5 第二步(開(kāi)挖1.5 m)(單位:m)

    圖6 第三步(開(kāi)挖1.5 m)(單位:m)

    圖7 第四步(開(kāi)挖2.0 m)(單位:m)

    圖8 第四步完成后支撐體系受力云圖(單位:kPa)

    圖9 基坑周圍土體沉降曲線

    圖10 基底土體隆起量

    圖11 基底隆起量隨基坑開(kāi)挖深度的變化曲線

    圖12 開(kāi)挖完成后豎向支撐的水平位移

    圖13 開(kāi)挖完成后橫向支撐的撓度曲線

    圖14 橫向支撐垂直于基坑方向變形云圖(單位:m)

    由圖9可知,在基坑開(kāi)挖過(guò)程中,針對(duì)存在上部堆載的條件下,基坑外地表的豎向沉降量呈雙曲線型分布,最大值發(fā)生在基坑外2~3 m范圍內(nèi),且隨開(kāi)挖深度的增大,豎向沉降量呈非線性增加,與文獻(xiàn)[3]結(jié)果一致,出現(xiàn)上述現(xiàn)象可能是因基坑開(kāi)挖過(guò)程中基坑頂部土體發(fā)生較小水平位移,造成該范圍的土體出現(xiàn)卸載現(xiàn)象,而其它部位土體則不受影響。因此,圖9中顯示距離基坑6 m以外范圍內(nèi)的沉降量基本上為均值。

    圖10~圖11顯示了隨開(kāi)挖深度的逐漸增加基底土體的隆起量呈雙曲線型增加,且隆起量與遠(yuǎn)離支撐體系的距離呈非線性關(guān)系,離支撐體系越遠(yuǎn)土體隆起量就越大,可能是由于支撐體系與土體之間摩擦作用限制了周圍土體的隆起[3-7]。

    圖12顯示了基坑開(kāi)挖完成后沿深度方向豎向支撐體系的水平位移呈非線性分布,在第二道支撐位置水平位移達(dá)到最大值,在頂部及底部較小,出現(xiàn)明顯的“凸肚”現(xiàn)象,可能是由于在頂部土壓力較小,而在底部則是“錨固“于下部風(fēng)化巖內(nèi),造成豎向支撐體系在頂部和底部的水平位移較小。

    圖13、圖14揭示了基坑開(kāi)挖完成后橫向支撐體系豎向撓度及沿基坑方向的變形曲線。圖13顯示基坑開(kāi)挖完成后第二道鋼支撐的豎向撓度最大,與圖12的計(jì)算結(jié)果相對(duì)應(yīng);圖14顯示中間一榀框架的橫向支撐體系沿基坑方向發(fā)生的最大位移為10-10數(shù)量級(jí)。因此,深基坑采用平面設(shè)計(jì)方法進(jìn)行設(shè)計(jì)是具有一定合理性的。

    5 結(jié)論

    1)基坑開(kāi)挖過(guò)程中,基坑外地表的豎向沉降量呈雙曲線型分布,且隨開(kāi)挖深度的增大,豎向沉降量呈非線性增加。

    2)基坑開(kāi)挖過(guò)程中,坑底土體的隆起量隨開(kāi)挖深度的增加而呈非線性增加,且坑底中心線處的隆起量最大。

    3)在基坑采用橫向、縱向、垂向空間圍護(hù)結(jié)構(gòu)時(shí),隨基坑開(kāi)挖深度的增加,垂向支撐體系水平位移的最大值發(fā)生于中部。因此,在此處應(yīng)加強(qiáng)橫向支撐的抗彎剛度及抗壓強(qiáng)度,以免發(fā)生失穩(wěn)破壞。

    4)基坑開(kāi)挖過(guò)程中,空間維護(hù)結(jié)構(gòu)沿基坑方向的水平位移非常小。因此,對(duì)于基坑維護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)按平面問(wèn)題處理具有一定合理性。

    [1]舒?zhèn)ジ?深基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)與土的相互作用機(jī)理研究[D].長(zhǎng)沙:長(zhǎng)沙理工大學(xué),2009.

    [2]王海濤.深基坑開(kāi)挖有限元模擬及實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)分析研究[D].天津:天津大學(xué),2008.

    [3]楊慶年,尹曉清,張彗淼.某深基坑開(kāi)挖過(guò)程的三維數(shù)值分析[J].南陽(yáng)理工學(xué)院學(xué)報(bào),2009,1(4):33-36.

    [4]張光輝,彭松,朱寶華.深基坑開(kāi)挖與支護(hù)的有限元分析[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào),2010,32(3):54-57.

    [5]楊慶年,鄭俊杰,丁烈云,等.臨近高架橋的深基坑開(kāi)挖[J].華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2010,38(6):120-123.

    [6]丁勇春,王建華,徐斌.基于FLAC3D的基坑開(kāi)挖與支護(hù)三維數(shù)值分析[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào),2009,43(6):976-980.

    [7]李俊,張小平.某基坑位移、沉降和內(nèi)力實(shí)測(cè)結(jié)果及預(yù)警值討論[J].巖土力學(xué),2008,29(4):1045-1052.

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