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    機(jī)場水泥混凝土道面脫空病害影響及處治對策

    2011-06-29 07:05:00磊,袁捷,譚
    城市道橋與防洪 2011年9期
    關(guān)鍵詞:道面板塊漿液

    馮 磊,袁 捷,譚 悅

    (1.青島國際機(jī)場集團(tuán)有限公司場道勤務(wù)部,山東青島 266108;2.同濟(jì)大學(xué) 道路與交通工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200092)

    0 前言

    通過對大量機(jī)場道面現(xiàn)場調(diào)查測試表明,我國機(jī)場水泥混凝土道面普遍存在脫空病害。山東某機(jī)場2010年道面綜合評價(jià)顯示,該機(jī)場停機(jī)坪脫空率達(dá)到了51.7%~100%。上海某機(jī)場在2010年機(jī)場道面綜合評價(jià)顯示,該機(jī)場有3個(gè)區(qū)域道面脫空率超過了80%,另有3個(gè)區(qū)域道面脫空率超過50%。由于脫空位于道面以下,無法直接看到,且脫空病害短期內(nèi)對道面性能的影響也不大,故機(jī)場管理部門通常并不重視脫空病害,而脫空病害一旦發(fā)展到一定階段,會(huì)大大增加道面的荷載應(yīng)力,使道面出現(xiàn)斷板等病害。

    1 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀

    國內(nèi)外對脫空問題研究較多。在脫空成因機(jī)理及判別方面,波特蘭水泥協(xié)會(huì)(PCA,1984)基于美國各州公路工作者協(xié)會(huì)(AASHO)道路試驗(yàn)成果提出的沖刷損傷模型,該模型以板角撓度作為脫空的評價(jià)指標(biāo)[1]。鄧普西(Dempsey,1983)和福佑(Phu等,1986)應(yīng)用能量模型建立了沖刷與水?dāng)D出的速率、交通荷載和路面撓度之間的相互關(guān)系[2-3]。美國國家公路研究機(jī)構(gòu)(NCHRP,1990)提出了經(jīng)驗(yàn)性的脫空判別模型[4]。

    在脫空對路面/道面的影響方面,早在1939年,E.F.Kelley提出了局部脫空下的板角、板邊應(yīng)力經(jīng)驗(yàn)公式[5],1946年P(guān)ickett提出了考慮角隅傳荷和翹曲影響的板角最大應(yīng)力經(jīng)驗(yàn)公式[6]等。在有限元方法廣泛應(yīng)用以后,國內(nèi)以姚祖康、唐伯明、劉伯瑩、談至明等為代表,對水泥路面脫空后應(yīng)力計(jì)算進(jìn)行了深入研究[7-13]。

    2 脫空成因機(jī)理

    脫空的成因可分為兩種,一種是由于基層細(xì)粒料被水帶到表面,在道面形成唧泥病害,而基層由于細(xì)粒料的缺失出現(xiàn)脫空。這種脫空通常出現(xiàn)在板底。另一種可能是由于基礎(chǔ)出現(xiàn)不均勻沉降或變形,由于上層結(jié)構(gòu)無法完全跟隨變形而出現(xiàn)脫空。這種脫空當(dāng)基層為半剛性基層且較完整時(shí),脫空出現(xiàn)在土基與基層之間,否則脫空出現(xiàn)板底。

    對于第一種情況,形成脫空需要具備以下3個(gè)條件:

    (1)存在地表水下滲通道,如接縫嵌縫料出現(xiàn)損壞,或存在未修補(bǔ)的貫穿裂縫;

    (2)基層材料不耐沖刷;

    (3)荷載作用。

    在道面有積水時(shí),地表水會(huì)沿接縫(裂縫)滲入基層。當(dāng)飛機(jī)荷載行駛通過時(shí),會(huì)將接縫(裂縫)內(nèi)的水?dāng)D出,產(chǎn)生動(dòng)水壓力,將縫內(nèi)的水抽出。如果基層材料(如水穩(wěn)基層)抗沖刷性能好,這種現(xiàn)象影響不大,但如果基層材料抗沖刷性能不好,那基層內(nèi)的細(xì)集料很容易通過水的抽吸作用沿接縫(裂縫)被帶到道面表面,從而形成“唧泥”現(xiàn)象。由于細(xì)集料的流失,板底就會(huì)出現(xiàn)“脫空”現(xiàn)象。圖1為該種脫空形成的示意圖。

    圖1 板底脫空成因分析示意圖

    這種脫空具有加速發(fā)展的特點(diǎn),脫空一旦形成,隨著細(xì)集料的不斷流失,脫空程度會(huì)不斷加重。

    3 脫空判別

    機(jī)場常用的脫空判別方法為彎沉測試。測試設(shè)備為重型落錘式彎沉儀(High Weight Deflector,簡稱HWD),是一種機(jī)場水泥混凝土道面無損結(jié)構(gòu)測試的先進(jìn)設(shè)備,具有原位測試、速度快、不破壞道面結(jié)構(gòu)、檢測后不需修補(bǔ)等優(yōu)點(diǎn)。該類設(shè)備不僅能夠提供多點(diǎn)彎沉(彎沉盆)信息,而且現(xiàn)場測試速度快,荷載級位調(diào)整方便,加載形式與輪載-道面相互作用形式較好地吻合。HWD彎沉測試的技術(shù)參數(shù)主要包括測試荷載等級、傳感器布設(shè)形式、承載板尺寸選擇、測點(diǎn)位置的布置等方面。HWD彎沉測試示意如圖2所示。

    圖2 HWD彎沉測試示意圖

    采用HWD對道面進(jìn)行彎沉測試時(shí),通常需要測試同一板塊的板邊、板中、板角三個(gè)位置,其示意如圖3所示。通過“板邊彎沉/板中彎沉”、“板角彎沉/板中彎沉”的比值進(jìn)行脫空判定。根據(jù)我國《民用機(jī)場道面評價(jià)管理技術(shù)規(guī)范》(MH/T5024-2009)的規(guī)定,其標(biāo)準(zhǔn)如表1所列。

    圖3 HWD測點(diǎn)布設(shè)示意圖

    表1 水泥混凝土道面脫空狀況評定標(biāo)準(zhǔn)一覽表

    4 脫空對道面的影響

    脫空時(shí)板塊的受力模式如同懸臂結(jié)構(gòu),因此,板塊在脫空狀態(tài)下受到飛機(jī)輪載作用時(shí),板塊內(nèi)的彎拉應(yīng)力會(huì)顯著增大,且增大比率會(huì)隨著脫空程度的加大而加大,使道面結(jié)構(gòu)承載能力下降。因此,脫空容易導(dǎo)致板塊出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象,降低道面的使用壽命。

    為了分析脫空對板塊受力的影響程度,本文以有限元軟件ABAQUS為平臺,建立了5.00 m×5.00 m×0.44 m的板塊模型,水泥板彎拉模量取44GPa,基層頂面反應(yīng)模量為130 MN/m3,考慮板角脫空,共分析了2種脫空面積(2 m×2 m、1 m×1 m)、6種脫空程度(基層頂面反應(yīng)模量的折減系數(shù)分別為 1.0、0.8、0.6、0.4、0.2、0)共 12 種工況條件下板塊內(nèi)的最大主應(yīng)力。

    以上參數(shù)為上海某機(jī)場的實(shí)際評價(jià)數(shù)據(jù),圖4為脫空區(qū)域位置示意圖。計(jì)算荷載采用B777-300飛機(jī)的荷載參數(shù),如表2所示,圖5為輪載作用位置示意圖。本文對脫空的模擬是通過對基層頂面反應(yīng)模量的折減來實(shí)現(xiàn)。

    圖4 脫空區(qū)域示意圖

    表2 B777-300的荷載參數(shù)表

    計(jì)算結(jié)果如表3所列,圖6為部分工況的計(jì)算應(yīng)力云圖,圖7為12種工況計(jì)算結(jié)果的統(tǒng)計(jì)分析圖。

    圖5 B777-300主起落架輪載作用位置(單位:m)

    表3 脫空對道面荷載應(yīng)力的影響分析匯總表

    從分析結(jié)果可以看出,脫空對道面的影響隨著脫空面積、脫空程度的增大而急劇增加。脫空區(qū)域2 m×2 m完全脫空條件下,板內(nèi)最大彎拉應(yīng)力增加251.16%,達(dá)到6.988 MPa,板塊會(huì)在B777-300飛機(jī)行駛通過時(shí)直接被壓斷。在脫空區(qū)域1 m×1 m完全脫空條件下,板內(nèi)最大彎拉應(yīng)力也會(huì)增加88.29%。雖然板塊不至于直接被壓斷,但也會(huì)大大減低道面的使用壽命,增大出現(xiàn)斷板、裂縫的可能性。

    5 脫空病害的處治

    對于脫空已引起的斷板時(shí),可在面層修補(bǔ)時(shí)對附帶基層進(jìn)行處治。當(dāng)脫空尚未引起斷板時(shí),只能通過注漿進(jìn)行處治。

    自法國人查理斯貝里格尼(Charles Berigny)在1802年首次采用注漿技術(shù)修復(fù)被水流侵蝕的擋潮閘砂礫土地基以來,注漿技術(shù)已發(fā)展了二百多年,目前已廣泛應(yīng)用于各種工程建設(shè),如土體加固、基礎(chǔ)處理、基坑處理、油井封堵等等,施工工藝已較為成熟。但針對不同的工程,注漿方案還需要制定配套的施工參數(shù),主要有以下幾個(gè)方面。

    5.1 布孔形式

    注漿孔的布設(shè)是由板塊尺寸、漿液擴(kuò)散半徑等因素決定的,在大規(guī)模施工前應(yīng)通過一定的現(xiàn)場試驗(yàn)來確定。圖8為常見的注漿孔5孔布設(shè)形式,當(dāng)漿液擴(kuò)散半徑較小時(shí),還可采用8孔布設(shè)形式。對于二次注漿,為避免上次注漿殘留漿液影響到此次注漿的可注性,注漿孔應(yīng)偏離原注漿孔,如圖9所示。

    圖6 不同脫空條件下板塊最大彎拉應(yīng)力計(jì)算云圖

    圖7 不同脫空程度對板塊荷載應(yīng)力影響對比分析圖

    圖8 典型注漿孔布設(shè)形式示意圖

    圖9 二次注漿注漿孔布設(shè)形式示意圖

    5.2 注漿深度

    注漿深度對漿液的擴(kuò)散影響較大,建議按以下原則確定注漿深度:

    當(dāng)脫空位于水泥板與基層之間,且基層整體性好(如半剛性基層)時(shí),注漿深度宜為板下5 cm。

    當(dāng)脫空位于水泥板與基層之間,且基層整體性差(如碎石基層)時(shí),或當(dāng)脫空位于基層與土基之間時(shí),注漿深度宜為基層以下5 cm,如有墊層時(shí),宜深入墊層以下5 cm。

    5.3 注漿材料

    注漿材料要有較好的流動(dòng)性,凝結(jié)后有較高的強(qiáng)度。當(dāng)基層孔隙率較大時(shí),可采用常規(guī)漿液,建議配比為水泥∶水∶外摻劑=0.55∶1∶0.02,水泥標(biāo)號為425,外摻劑型號為SY2,主要作用是減水和快凝。當(dāng)基層孔隙率較小,或二次注漿時(shí),為達(dá)到充分滲透、填充的效果,建議漿液采用超細(xì)水泥漿液。超細(xì)水泥漿液與化學(xué)漿液的注入性相似,最小可注入0.05 mm的縫隙,且結(jié)石強(qiáng)度高于化學(xué)注漿材料,對地下水和環(huán)境均不產(chǎn)生污染。超細(xì)水泥漿液齡期3 d的結(jié)石強(qiáng)度可達(dá)25.0 MPa以上,28 d的結(jié)石強(qiáng)度可達(dá)62.0 MPa以上,是一種性能非常好的注漿材料。但相對而言,材料的價(jià)格較貴。

    5.4 注漿過程控制標(biāo)準(zhǔn)

    要保證注漿效果,一定要根據(jù)實(shí)際工程制定嚴(yán)格的過程控制標(biāo)準(zhǔn),主要是停止注漿的標(biāo)準(zhǔn)。建議采用“注漿壓力、板塊抬升量”雙控指標(biāo)。

    最大注漿壓力建議不超過1.0 MPa,當(dāng)注漿過程中壓力突然增大至1.0 MPa時(shí),建議暫時(shí)停止注漿,待10 min后再次注漿,當(dāng)壓力再次達(dá)到1.0 MPa后停止注漿。

    板塊最大抬升量建議不超過3 mm。當(dāng)板塊出現(xiàn)初始抬升時(shí)要增加監(jiān)測頻率,確保抬升量不超過3 mm。

    5.5 注漿效果評價(jià)

    我國尚沒有注漿效果檢測的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)或規(guī)范,通常只能通過過程控制來保證注漿效果。然而目前注漿施工隊(duì)伍水平參差不齊,為了更為直觀地評價(jià)注漿效果,本文建議采取HWD彎沉測試作為注漿效果評價(jià)手段。

    在注漿效果前對注漿范圍內(nèi)板塊進(jìn)行HWD彎沉測試,當(dāng)注漿范圍較大時(shí),可抽樣測試。測試時(shí)要對測試板塊進(jìn)行編號記錄,要做到彎沉數(shù)據(jù)與板塊編號一一對應(yīng)。在注漿后再對這些板塊進(jìn)行彎沉原位測試,將每塊板的前后測試彎沉數(shù)據(jù)進(jìn)行對比,分析每塊板的彎沉值減少量,以此來評價(jià)注漿效果。

    6 結(jié)語

    (1)分析了機(jī)場水泥混凝土道面脫空形成的機(jī)理,總結(jié)了脫空形成了三大條件。

    (2)以ABAQUS為計(jì)算平臺,分析了板底存在不同程度脫空后對板塊荷載應(yīng)力的影響。分析表明,當(dāng)脫空嚴(yán)重時(shí),板塊內(nèi)最大彎拉應(yīng)力增幅超過250%。

    (3)提出了注漿消除脫空的方法,并針對機(jī)場水泥混凝土道面的特點(diǎn),提出了注漿孔布設(shè)形式、注漿深度、注漿漿液選擇、注漿過程控制標(biāo)準(zhǔn)等關(guān)鍵技術(shù)參數(shù)的確定方法,并提出了注漿效果評價(jià)方法。

    (4)下一步的研究主要有兩點(diǎn),一是在脫空判定方法上做進(jìn)一步深入研究,目前的判別方法及標(biāo)準(zhǔn)上較為粗糙;二是在分析脫空對板塊荷載應(yīng)力影響時(shí),可以考慮周邊板塊接縫傳荷的影響。

    [1]PCA,Thickness Design of Concrete Highway and Street Pavements.Skokie,PCA,1984.

    [2]Dempsey,B.J."Laboratory and Field Studies of Channeling and Pumping in Pavement Systems".Paper presented at PLARC Seminar,Paris,France,1983.

    [3]Phu,N.C,J.P Christory and J.Ray.The Hydromechanics of Pumping in Concrete Pavements.Modeling and Prevention Pumping,Appendix I,Combatting Concrete Pavement Pumping:State-of-the-Art and Recommendarions,PLARC,Technical Committee 0n Concrete Roads,1986.

    [4]NCHRP.Calibrated Mechanistic Structural Analysis Procedures for Pavement,University of Illinois at Urbana Champaign,1990.

    [5]Kelly E F.Application of the results of research to the structural design of concrete pavements[J].Public Roads,1939,20(5):107.

    [6]Pickett G.Concrete pavement design.appendix[R].Skorkie:Portland Cement Association,1946.

    [7]姚祖康.水泥混凝土路面設(shè)計(jì)理論和方法[M].北京:人民交通出版社,2003.

    [8]趙軍,唐伯明,談至明,等.基于彎沉指數(shù)的水泥混凝土路面板角脫空識別[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2006,34(3):335.

    [9]周玉民,談至明,劉伯瑩.水泥混凝土路面脫空狀態(tài)下的荷載應(yīng)力[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2007,35(2):341.

    [10]談至明,熊軍,朱晶.移動(dòng)集中力作用下的局部脫空地基梁的振動(dòng)[J].應(yīng)用力學(xué)學(xué)報(bào),2007,24(1):137.

    [11]談至明,劉伯瑩,唐伯明.水泥混凝土路面斷板的原因分析[J].公路,2005,12:63.

    [12]唐伯明.剛性路面板脫空狀況的評定與分析[J].中國公路學(xué)報(bào),1992,5(1):40.

    [13]譚悅,凌建明,袁捷,等.脫空對機(jī)場水泥混凝土道面荷載應(yīng)力的影響[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2010,38(4):552.

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