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    樟林大橋主橋“V”型墩施工及受力分析

    2011-06-14 02:29:04吳云,賈永發(fā),恩艷芳,羅其清
    科技傳播 2011年10期
    關(guān)鍵詞:受力施工

    吳云,賈永發(fā),恩艷芳,羅其清

    摘要 樟林大橋位跨木蘭溪蝶型拱橋主墩V型墩由四根對稱斜腿構(gòu)成,單根斜腿為棱柱形鋼筋混凝土實體結(jié)構(gòu),邊跨主梁采用單箱雙室預(yù)應(yīng)力混凝土變截面箱梁,主墩V型墩采用平衡法施工。根據(jù)施工方案,通過對模擬施工階段內(nèi)力狀態(tài)和成橋時內(nèi)力狀態(tài)計算,表明V型墩施工階段與正常使用極限狀態(tài)下內(nèi)力均能滿足要求。

    關(guān)鍵詞 V型墩;施工;受力

    中圖分類號U443 文獻標(biāo)識碼A 文章編號 1674-6708(2011)43-0037-02

    樟林大橋位于福建省莆田市城廂區(qū)華林工業(yè)區(qū),主體工程包括主橋、引橋和引道三大部分。設(shè)計總長1 086m,雙向四車道。主橋為40m+100m+40m跨木蘭溪的蝶型拱橋,引橋部分為跨堤40m箱梁和堤外多跨21m空心板梁橋。主墩V型墩由四根對稱斜腿構(gòu)成,單根斜腿為棱柱形鋼筋混凝土實體結(jié)構(gòu),V型墩設(shè)計根部平行四邊形尺寸為4.3m×6.8m,頂部平行四邊形尺寸為2.4m×3.2m,豎向凈高為12.05m,用任一水平面切斜腿,截面均為平行四邊行,斜腿頂、底兩平行四邊形中心的連線為單根斜腿的軸線,在V撐入梁處設(shè)置中橫梁。

    邊跨主梁采用單箱雙室預(yù)應(yīng)力混凝土梁變高度箱梁,主墩V撐處梁高3m,邊墩處梁高2.2m,橫坡2%;其中2750cm長度為頂板等寬段,3 044cm長度為頂板變寬段。箱梁采用C50混凝土。頂板厚280mm,底板厚280mm,腹板厚400mm。

    1 V型墩及臨時預(yù)應(yīng)力體系

    V型墩采用平衡法施工(V腿產(chǎn)生的水平分力主要為系統(tǒng)內(nèi)平衡),墩身混凝土分四次澆注成型。第一次為錐坡以上標(biāo)高到9.33m;第二次為V型中間部分(標(biāo)高為11.50m);第三次為V型中間部分(標(biāo)高為15m);第四次為V型腿最上部分(標(biāo)高為18.55m),比箱梁底標(biāo)略高3cm左右。

    施工階段臨時預(yù)應(yīng)力體系經(jīng)計算沿墩高縱橋向和橫橋向共設(shè)兩道,臨時張拉預(yù)應(yīng)力束目的是調(diào)節(jié)V撐內(nèi)力狀態(tài),使V撐構(gòu)件在整個施工過程中避免過大的拉應(yīng)力,并保證V撐成橋時處于合適內(nèi)力狀態(tài)。

    鋼絞線以V腿中軸線布置。并應(yīng)錯開拱腳預(yù)應(yīng)力及V型墩主筋。在該段混凝土澆筑完成且強度達到100%后張拉,同排預(yù)應(yīng)力鋼束張拉順序由構(gòu)件中心向?qū)ΨQ兩側(cè),每次只張拉單根鋼束,采用兩端張拉。

    邊跨箱梁均采用支架現(xiàn)澆法,分兩次澆筑完成,第一次為全長全斷面,第二次為V腿與箱梁結(jié)合部分。

    2 模擬施工狀態(tài)對V撐進行空間應(yīng)力分析

    2.1 模擬計算邊界條件

    1)不考慮施工吊掛模板對V撐的影響,即每段混凝土自重均由V撐承受;

    2)箱梁節(jié)點混凝土重量只考慮V撐頂緣投影面積內(nèi)混凝土濕重,其余部分由主梁模板承受;

    3)V撐臨時預(yù)應(yīng)力束全部作用于V撐本身。

    2.2 主要計算參數(shù)

    臨時張拉預(yù)應(yīng)力束采用φ15.24高強度低松弛鋼絞線,F(xiàn)=1860MPa,Ep=195 000MPa,張拉應(yīng)力為1 395MPa。張拉預(yù)應(yīng)力時所澆筑混凝土段強度不得低于設(shè)計強度90%。

    臨時預(yù)應(yīng)力束下排14.5m處縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)置5-φ15.2鋼束,全橋共20根,張拉力共計976.5kN,橫向14.0m預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)置2-φ15.2鋼束,全橋共8根,張拉力共計390.6kN;上排17.5m處縱向預(yù)應(yīng)力設(shè)置6-φ15.2鋼束,全橋共24根,張拉力共計1 171.8kN;橫向16.5m預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)置2-φ15.2鋼束,全橋共8根,張拉力共計390.6kN。

    2.3 施工階段劃分

    模擬V撐施工至邊跨合攏這一過程,計算模型階段劃分如下:第1階段,澆筑V腿底節(jié)混凝土(標(biāo)高9.33m);第2階段,澆筑V腿第二段混凝土(標(biāo)高11.50m);第3階段,澆筑V腿第三段混凝土(標(biāo)高15.0m);第4階段,張拉下排縱向預(yù)應(yīng)力鋼束(標(biāo)高14.5m左右);第5階段,張拉下排橫向預(yù)應(yīng)力鋼束(標(biāo)高14.0m左右);第6階段,澆筑V腿第四段混凝土(標(biāo)高18.6m左右);第7階段,張拉上排橫向預(yù)應(yīng)力鋼束(標(biāo)高16.5m);第8階段,張拉上排縱向預(yù)應(yīng)力鋼束(標(biāo)高17.5m);第9階段,計算V撐頂混凝土濕重;第10階段,邊跨主梁完畢。

    3 計算結(jié)果分析

    3.1 模擬施工階段應(yīng)力計算

    根據(jù)V撐構(gòu)件各施工階段及其受力狀態(tài)經(jīng)過計算,各階段混凝土各節(jié)點應(yīng)力控制在-2.5MPa~2.2MPa之間,滿足規(guī)范要求。

    單元 標(biāo)高 階段 外側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)底緣 外側(cè)底緣

    116.0 標(biāo)高6.5m V0 0.0 0.0 0.0 0.0

    116.0 V1 0.3 0.3 -0.4 -0.4

    116.0 V2 0.8 0.8 -1.0 -1.0

    116.0 V3 2.2 2.2 -2.5 -2.5

    116.0 V3-縱向張拉 0.5 1.6 -0.9 -2.0

    116.0 V-3橫向張拉 0.7 0.9 -1.2 -1.4

    116.0 V4 1.9 2.1 -2.5 -2.6

    116.0 V4-橫向張拉 2.2 1.3 -2.8 -1.8

    116.0 V-4縱向張拉 -0.4 0.2 -0.2 -0.9

    116.0 混凝土濕重 0.0 1.1 -0.8 -1.9

    表11V撐底緣施工階段應(yīng)力

    單元 標(biāo)高 階段 外側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)底緣 外側(cè)底緣

    204.0 標(biāo)高10.4m V0 0.0 0.0 0.0 0.0

    204.0 V1 0.0 0.0 0.0 0.0

    204.0 V2 0.0 0.0 -0.1 -0.1

    204.0 V3 0.9 0.9 -1.1 -1.1

    204.0 V3-縱向張拉 -0.4 0.4 0.1 -0.7

    204.0 V-3橫向張拉 -0.3 -0.1 -0.1 -0.2

    204.0 V4 0.8 1.0 -1.3 -1.4

    204.0 V4-橫向張拉 1.1 0.2 -1.6 -0.7

    204.0 V-4縱向張拉 -1.5 -0.8 0.9 0.1

    204.0 混凝土濕重 -1.0 0.1 0.2 -0.9

    表22V撐標(biāo)高10.4m處施工階段應(yīng)力

    單元 標(biāo)高 階段 外側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)頂緣 內(nèi)側(cè)底緣 外側(cè)底緣

    169.0 標(biāo)高14.5m V0 0.0 0.0 0.0 0.0

    169.0 V1 0.0 0.0 0.0 0.0

    169.0 V2 0.0 0.0 0.0 0.0

    169.0 V3 0.0 0.0 -0.1 -0.1

    169.0 V3-縱向張拉 0.0 0.0 -0.1 -0.1

    169.0 V-3橫向張拉 0.0 0.0 -0.1 -0.1

    169.0 V4 0.7 0.7 -0.9 -0.9

    169.0 V4-橫向張拉 0.8 0.3 -1.0 -0.5

    169.0 V-4縱向張拉 -1.1 -0.5 0.7 0.0

    169.0 混凝土濕重 -0.6 0.3 0.0 -0.9

    表33V撐標(biāo)高14.5m處施工階段應(yīng)力

    3.2 正常使用狀態(tài)內(nèi)力計算

    根據(jù)設(shè)計原則和成橋后V撐受力特性,對成橋后橋梁正常使用狀態(tài)下V型墩受力進行驗算,計算結(jié)果表明正常使用狀態(tài)下持久承載能力極限狀態(tài)與正常使用極限狀態(tài)均能滿足規(guī)范要求。通過相應(yīng)的施工控制,成橋時內(nèi)力、位移與設(shè)計狀態(tài)偏差不應(yīng)該太大。

    單元 荷載 成分 軸向(kN) 彎矩(kN·m) 承載力(kN)

    179(底部) (承載)C1~C9總包(最大) 軸向 -16263 -4188 OK

    180(底部) (承載)C1~C9總包(最大) 軸向 -19575 -16307 OK

    179(底部) (短)C1~C9(總包)(最大) 軸向 -16437 -3281 0.05

    180(底部) (短)C1~C9(總包)(最大) 軸向 -19732 -14301 0.05

    186(頂部) (承載)C1~C9總包(最大) 軸向 -14070 896 OK

    186(頂部) (承載)C1~C9總包(最?。?軸向 -23871 -6005 OK

    表44V撐軸向最值效應(yīng)

    單元 荷載 成分 軸向(kN) 彎矩(kN*m) 承載力(KN)

    179(底部) (承載)C1~C9總包(最大) 彎矩-y -22692 27603 OK

    180(底部) (承載)C1~C9總包(最?。?彎矩-y -28644 -38759 OK

    179(底部) (短)C1~C9(總包)(最大) 彎矩-y -18637 21415 0.082

    180(底部) (短)C1~C9(總包)(最小) 彎矩-y -22948 -30821 0.125

    190(頂部) (承載)C1~C9總包(最大) 彎矩-y -25364 6808 OK

    186(頂部) (承載)C1~C9總包(最?。?彎矩-y -21621 -12923 OK

    表55V撐彎矩最值效應(yīng)

    4 結(jié)論

    1)盡管施工階段和正常使用階段V撐應(yīng)力符合要求,但隨著V成臨時預(yù)應(yīng)力的釋放和箱梁復(fù)雜的應(yīng)力狀態(tài)作用,V型墩斜腿固結(jié)處受力特性發(fā)生了及其微妙的改變。由于橋幅較寬,實際上,該部分的應(yīng)力狀態(tài)很難接受上述計算假定或者其計算結(jié)果與實際受力結(jié)果也可能相差甚遠(yuǎn),需要綜合考慮荷載、施工約束和預(yù)應(yīng)力束的空間效應(yīng)進行分析計算;

    2)對于V撐頂現(xiàn)澆箱梁部分,由于受V撐的約束或作用和預(yù)應(yīng)力空間效應(yīng)及箱梁剪力滯、畸變的影響,在V型墩頂部要表現(xiàn)出明顯的剪力滯現(xiàn)象、順橋向在V撐之間跨中底板可能存在超出預(yù)期結(jié)果的拉應(yīng)力,因此該部分要保持足夠的底板厚度;

    3)根據(jù)箱梁截面橫向正應(yīng)力分布表明:V撐在恒載作用下加劇了V撐處箱梁底板橫向拉應(yīng)力作用,特別是底板預(yù)應(yīng)力管道周圍混凝土收縮較快、截面相對薄弱是產(chǎn)生底板縱向裂縫的主要原因,因此該部分加設(shè)一定厚度的橫隔板比增大底板厚度的做法更有效果,而且對抗震極為有利;

    4)V撐頂部斜向深入進箱梁,盡管結(jié)構(gòu)形式美觀,但箱梁整體泊松效應(yīng)和剛度分布不均勻、混凝土收縮徐變應(yīng)力不均,對于V撐之間箱梁相對薄弱的腹板也是一個嚴(yán)重的考驗,這部位縱向預(yù)應(yīng)力布置往往沿腹板斜向成45°或更大角度迅速上行。因此在縱向預(yù)應(yīng)力張拉過程中斜撐和跨中之間腹板極易出現(xiàn)不可逆轉(zhuǎn)的斜向裂縫,在設(shè)計時考慮在此沿V撐垂直方向加設(shè)一定數(shù)量的防劈裂鋼筋;

    5)樟林大橋主橋結(jié)構(gòu)形式在國內(nèi)同類型橋梁中比較少見,特別是對主橋V型墩施工,施工技術(shù)難度很大,因此在制定橋梁施工方案時經(jīng)過充分論證。主橋V型墩成橋后為偏心受壓的梁結(jié)構(gòu),在不同工況下受力復(fù)雜,如在張拉系桿和結(jié)構(gòu)整體降溫時其根部極有可能產(chǎn)生拉應(yīng)力,混凝土出現(xiàn)裂縫,因此V型墩施工過程中,不但要保證其幾何尺寸和空間坐標(biāo)準(zhǔn)確,還要保證V型墩在各受力工況時出現(xiàn)的應(yīng)力值在設(shè)計允許范圍之內(nèi),同時必須要求蝶型拱橋V型墩和拱梁上部結(jié)構(gòu)施工時,提高施工精度,進行嚴(yán)格的施工監(jiān)控。

    參考文獻

    [1]JTG D62-2004 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范[S].

    [2]JTJ041-2000 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范[S].

    [3]朱衛(wèi)國.三跨連續(xù)梁拱組合體系橋梁的分析及其試驗研究[D].浙江大學(xué),2003.

    [4]孔慶凱.大跨中承式拱橋短吊桿結(jié)構(gòu)行為研究[D].西南交通大學(xué),2003.

    [5]唐杰林,肖澤林,陳定平.廣西南寧大橋蝶形拱橋施工方案介紹[J].公路與汽運,2004(4).

    注:“本文中所涉及到的圖表、公式、注解等請以PDF格式閱讀”

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