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    新菏線跨京廣鐵路特大橋抑振加固實(shí)踐

    2011-05-04 08:07:20羅錦章
    鐵道建筑 2011年5期
    關(guān)鍵詞:墩頂鐵路橋梁墩身

    羅錦章

    (鄭州鐵路局 工務(wù)檢測(cè)所,鄭州 450052)

    1 橋梁及病害概況

    1.1 橋梁概況

    新菏上行線K3+855跨京廣鐵路特大橋,位于新鄉(xiāng)市新鄉(xiāng)運(yùn)轉(zhuǎn)場(chǎng)—新鄉(xiāng)東站區(qū)間,全長3 016.1 m。上部結(jié)構(gòu)由326孔8 m鋼筋混凝土梁,9孔16 m先張預(yù)應(yīng)力低高度混凝土梁,1孔24 m預(yù)應(yīng)力混凝土梁及1孔32 m預(yù)應(yīng)力混凝土梁(共計(jì)337孔)組成。全橋336個(gè)橋墩均為雙柱式鋼筋混凝土橋墩,墩高5.1~8.1 m。橋墩基礎(chǔ)中明挖基礎(chǔ)254個(gè),鉆孔樁基礎(chǔ)82個(gè)。橋上為無縫線路,橋西段525 m為半徑800 m的曲線,其余為直線。橋址屬黃河沖積平原,地表以下30 m內(nèi)分布粉土、粉砂、細(xì)砂、中砂及粉質(zhì)黏土。

    1.2 病害概況

    2009年5月,設(shè)備管理單位發(fā)現(xiàn)車載添乘儀在橋梁上多次出現(xiàn)超限報(bào)警,且列車通過時(shí)人體可感橋梁、橋墩明顯的晃動(dòng)。設(shè)備管理單位及橋梁檢定單位對(duì)該橋進(jìn)行了病害普查及檢定試驗(yàn)。

    1)實(shí)測(cè)梁跨中橫向振幅超出《鐵路橋梁檢定規(guī)范》中通常值以及行車安全限值,最大振幅值達(dá)8.49 mm,超出行車安全限值(0.89 mm)854%[1-2]。

    2)實(shí)測(cè)256~261號(hào)橋墩墩頂橫向振幅較大,分別為 7.05 mm,7.96 mm,6.27 mm,4.51 mm,3.67 mm 和4.22 mm;全部21個(gè)測(cè)次的橫向振幅的平均值分別為4.85 mm,5.60 mm,5.21 mm,3.59 mm,2.98 mm,2.64 mm。

    3)實(shí)測(cè)256~261號(hào)橋墩自振頻率在1.81~2.00 Hz之間,各墩自振頻率見表1。

    表1 橋墩實(shí)測(cè)自振頻率 Hz

    4)60%的橋墩(201個(gè))墩柱在距基礎(chǔ)頂面2 m范圍內(nèi)出現(xiàn)了0.1~0.5 mm的水平環(huán)向裂縫。

    2 病害原因分析

    2.1 橋梁檢定結(jié)果分析

    1)墩頂橫向振幅達(dá)7.96 mm,雖然《鐵路橋梁檢定規(guī)范》對(duì)雙柱橋墩墩頂最大振幅沒有規(guī)定,但該橋墩頂最大振幅已是相似外觀尺寸橋墩通常值(0.39 mm)[1]的 20 倍。

    2)結(jié)構(gòu)自振頻率是反映結(jié)構(gòu)剛度的特征值。現(xiàn)行規(guī)范對(duì)雙柱橋墩的自振頻率沒有明確規(guī)定,參考《鐵路橋梁檢定規(guī)范》中實(shí)體中高墩自振頻率的計(jì)算公式

    式中 f——自振頻率(Hz);

    α3——地基特征系數(shù),取 0.8;

    B——橋墩的平均寬度(m),根據(jù)257號(hào)墩的實(shí)際尺寸,取2.3 m(見圖1);

    H1——墩高(m),根據(jù)257號(hào)墩的實(shí)際尺寸,取6.62 m。

    計(jì)算得257號(hào)墩的最小自振頻率為4.40 Hz。

    可見257號(hào)墩的實(shí)測(cè)自振頻率遠(yuǎn)小于相似橋墩自振頻率通常值。在其他條件相同的情況下,自振頻率小的橋墩其墩頂必然會(huì)有比較大的振幅。

    2.2 理論分析

    圖1 雙柱墩輪廓示意(單位:cm)

    由于實(shí)測(cè)橋墩自振頻率遠(yuǎn)小于類似橋墩自振頻率通常值,有必要對(duì)橋墩自振頻率進(jìn)行計(jì)算,分析理論計(jì)算值與實(shí)測(cè)值之間的關(guān)系,以便制定加固方案。

    對(duì)雙柱墩自振頻率的計(jì)算采用有限元計(jì)算方法。按兩種計(jì)算假設(shè)考慮:①將墩柱基礎(chǔ)視為與地基固結(jié),不考慮地基壓縮對(duì)橋墩自振的影響;②將基礎(chǔ)視為彈性地基梁,考慮地基彈性壓縮對(duì)橋墩自振的影響。

    由于只分析橋墩的橫向振動(dòng),故將橋墩簡化為平面剛架,用 BEAM3二維梁單位模擬墩柱、蓋梁及基礎(chǔ)。

    用MASS21質(zhì)量單元模擬上部結(jié)構(gòu)作用在墩頂?shù)馁|(zhì)量,每孔梁的質(zhì)量按照45 t(8 m鋼筋混凝土梁)計(jì),橋上線路及附屬設(shè)施的質(zhì)量按3.5 t/m計(jì)。

    用COMBIN14彈簧單元模擬彈性地基。彈性地基按照文克爾假設(shè)的分析方法[3]進(jìn)行計(jì)算,即

    式中 P——地基單位面積壓力;

    k0——地基系數(shù),根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)勘察資料[4]并參照文獻(xiàn)[3]取1.5×104kN/m3;

    y——地基沉陷量。

    地基彈簧單元的彈性系數(shù)按下式計(jì)算

    式中 k——彈簧單元的彈性系數(shù);

    A——彈簧的作用面積(根據(jù)基礎(chǔ)單元的大小計(jì)算)。

    以257號(hào)墩為例,利用有限元分析軟件計(jì)算得兩種計(jì)算假設(shè)的振動(dòng)模態(tài)如圖2。

    圖2 橋墩一階(橫向振動(dòng))振動(dòng)模態(tài)

    計(jì)算得橋墩一階振動(dòng)(橫向振動(dòng))頻率見表2。

    表2 橋墩加固前自振頻率計(jì)算值 Hz

    與實(shí)測(cè)橋墩自振頻率比較表明,按彈性地基考慮計(jì)算所得的自振頻率與實(shí)測(cè)值接近,而把橋墩看成與地基固結(jié)計(jì)算所得的自振頻率與實(shí)測(cè)值相差很大,不能反映橋墩的真實(shí)自振特性??梢?,修建在軟弱地基上的橋墩,地基對(duì)橋墩整體剛度的影響是比較大的。

    通過以上分析可以認(rèn)為該橋異常晃動(dòng)主要是由以下幾方面原因引起的:①雙柱墩截面較小、基礎(chǔ)埋深淺整體剛度弱;②橋墩基底為粉砂類土,地基承載力低,雖然建橋時(shí)進(jìn)行了強(qiáng)夯處理,但處理深度較?。?],加之通過總重的逐年增加,在列車活載的反復(fù)振動(dòng)作用下,地基飽和砂土孔隙水的存在,土體有效壓力難以提高,地基彈性壓縮大;③列車長期沖擊振動(dòng)導(dǎo)致墩柱產(chǎn)生水平裂縫,更加削弱墩柱的整體剛度。

    3 加固方案

    3.1 方案比選

    1)加固雙柱橋墩墩身方案。在既有墩柱外側(cè)包箍混凝土,將雙柱橋墩改造為實(shí)體橋墩。

    2)加固基礎(chǔ)方案。采用長10 m的旋噴樁對(duì)基礎(chǔ)進(jìn)行加固,并對(duì)既有擴(kuò)大基礎(chǔ)按照構(gòu)造要求向外擴(kuò)大50 cm。旋噴樁對(duì)地基的加固可以認(rèn)為是對(duì)地基的置換,加固后地基系數(shù)取10×104kN/m3。

    3)綜合采用以上兩種加固方案。同時(shí)采用以上兩種既加固墩身又加固基礎(chǔ)的方案進(jìn)行加固。

    按照以上三種加固方案對(duì)墩身自振頻率分別進(jìn)行計(jì)算,計(jì)算方法與2.2條相同。計(jì)算自振頻率與加固前自振頻率對(duì)比見表3。

    表3 加固前后自振頻率計(jì)算比較 Hz

    由表3可以看出,單純加固墩身或基礎(chǔ),橋墩自振頻率雖有所提高,但提高幅度不大,不能滿足《鐵路橋梁檢定規(guī)范》要求;采用方案三加固后,橋墩自振頻率提高很大,是加固前的2.7倍,且能夠滿足《鐵路橋梁檢定規(guī)范》要求。

    3.2 方案選定

    根據(jù)以上對(duì)各種方案的比較,擬在不中斷列車運(yùn)營的條件下,通過加大雙柱橋墩截面尺寸、提高地基承載力等措施提高橋墩的整體剛度,改善梁體的約束條件,最終達(dá)到提高橋梁整體剛度的目的[5]。

    具體實(shí)施方案如下:

    1)在既有雙柱墩外側(cè)包箍厚25 cm混凝土,改造雙柱墩為實(shí)體橋墩,見圖3。

    2)沿?cái)U(kuò)大基礎(chǔ)外沿施作一圈旋噴樁,旋噴樁樁長為10 m,基礎(chǔ)同時(shí)向外擴(kuò)大50 cm,見圖4。

    圖3 墩身加固示意(單位:cm)

    圖4 基礎(chǔ)加固示意(單位:cm)

    3)更換剪切變形嚴(yán)重的橡膠支座;

    4)增設(shè)橡膠支座梁端限位裝置。

    4 加固效果

    該橋按上述方案加固后,橋檢單位對(duì)該橋的振動(dòng)情況進(jìn)行了檢測(cè),這次共檢測(cè)橋墩44個(gè),梁跨9孔,其中254~260號(hào)橋墩墩頂最大振幅及自振頻率見表4。

    表4 加固后實(shí)測(cè)墩頂振動(dòng)

    對(duì)比加固前后實(shí)測(cè)資料,加固后墩頂最大振幅約為加固前的十分之一,并且大振幅出現(xiàn)的頻次遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于加固之前;橋墩自振頻率也由1.8 Hz提高到5.0 Hz,并與計(jì)算結(jié)果相吻合。檢測(cè)結(jié)果表明加固思路正確,施工質(zhì)量良好,達(dá)到了預(yù)期效果。

    5 結(jié)語

    在分析橋墩的自振頻率時(shí),如果擴(kuò)大基礎(chǔ)下為承載力較低的非巖石類地基,按彈性地基進(jìn)行分析,能夠取得與實(shí)測(cè)值較為一致的結(jié)果。橋梁抑振加固時(shí)應(yīng)綜合考慮梁體、墩身以及地基的相互作用,特別是坐落于軟弱地基上的擴(kuò)大基礎(chǔ),地基對(duì)橋梁的整體剛度的影響是明顯的,對(duì)地基的加固不僅是為了提高其承載能力,也是提高其剛度的需要。

    [1]魏樹林,許光宏,羅錦章.新菏線跨京廣特大橋振動(dòng)異常的檢定[J].鐵道建筑,2010(4):31-34.

    [2]中華人民共和國鐵道部.鐵運(yùn)函[2004]120號(hào) 鐵路橋梁檢定規(guī)范[S].北京:中國鐵道出版社,2004.

    [3]鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院.橋涵地基和基礎(chǔ)[M].北京:中國鐵道出版社,2002.

    [4]李俊,強(qiáng)士中,李小珍.地基系數(shù)的比例系數(shù) m的確定[J].鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì),2004(11):83-85.

    [5]中華人民共和國鐵道部.TB10002.1—2005 鐵路橋涵設(shè)計(jì)基本規(guī)范[S].北京:中國鐵道出版社,2005.

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