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    隧道地表坍陷深層注漿理論研究與工程實(shí)踐

    2011-05-04 08:42:02喬明燦樂金朝牛向飛
    鐵道建筑 2011年9期
    關(guān)鍵詞:步序探地圍巖

    喬明燦,樂金朝,牛向飛

    (鄭州大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院,鄭州 450000)

    注漿是巖土工程中一門專業(yè)性很強(qiáng)的技術(shù),用注漿處理各種巖土工程問題,已成為常用的方法。隨著注漿技術(shù)的日益成熟和發(fā)展,它的應(yīng)用范圍逐漸擴(kuò)大,在隧道工程[1-2]中,地表注漿主要應(yīng)用于地質(zhì)條件差、偏壓、洞口及淺埋等地段圍巖加固中[3]。地表注漿加固技術(shù)對于提高圍巖的自穩(wěn)時間和自身承載能力,改善巖土體的物理力學(xué)性能,縮小開挖變形產(chǎn)生的松馳區(qū)范圍,減小圍巖對初期支護(hù)和二次襯砌的壓力有著很好的作用。同時注漿管可起到地表錨桿懸掛巖體作用,防止塌方冒頂。通過加固充填礦洞及其坍塌體,使得圍巖整體性得到加強(qiáng)。

    經(jīng)過50多年的發(fā)展,我國的隧道注漿加固技術(shù)無論是在理論上,還是在實(shí)際應(yīng)用上,都取得了長足的進(jìn)展,并提出了不同的注漿理論。但是對于注漿壓力、注漿次序優(yōu)化選擇的研究還很少,對于注漿方案的設(shè)計更多依賴于經(jīng)驗(yàn),缺少系統(tǒng)的理論研究。

    本文以某隧道作為主要研究對象,采用探地雷達(dá)[4-5]、地震波技術(shù)[6]檢測隧道圍巖塌陷區(qū)域,確定出塌陷區(qū)的空間位置、塌陷深度以及塌陷范圍等。以此為根據(jù),利用有限元分析軟件ABAQUS建立隧道三維有限元模型[7],對隧道地表注漿進(jìn)行有限元仿真模擬,重點(diǎn)分析注漿壓力、注漿次序?qū)ψ{加固效果的影響。并根據(jù)數(shù)值分析結(jié)果,進(jìn)行施工方案的選擇。最后,通過實(shí)際的工程應(yīng)用,對比隧道變形預(yù)測值和實(shí)際監(jiān)測結(jié)果,驗(yàn)證有限元數(shù)值方法模擬山頂注漿加固局部圍巖脫空隧道過程的正確性和有效性。

    1 工程概況

    該隧道位于平頂山市,為分離式雙洞隧道,隧道全長1 318 m,平面線形采用直線和半徑850 m的圓曲線。隧道建筑限界寬9.20 m,高5.00 m;內(nèi)輪廓凈寬12.5 m,凈高7.01 m。施工期間,隧道里程樁號LK66+446—LK66+508段巖石構(gòu)造節(jié)理裂隙擴(kuò)展,常呈不規(guī)則脈狀、團(tuán)塊狀出現(xiàn),致使巖石整體強(qiáng)度變低,并沿裂隙面斷開。由于松散狀的覆蓋土層較厚,頂板巖石厚度薄且破碎,開挖時出現(xiàn)大面積的坍塌、冒頂現(xiàn)象。塌方平均高度12 m,寬度9 m,塌方長度62 m。該隧道運(yùn)營期間,在同樣位置對應(yīng)的山頂發(fā)生局部塌陷,塌陷區(qū)大致呈圓筒狀,直徑達(dá)10~12 m,淺處深度為1~2 m,深處深度達(dá)10~12 m,塌方量約1 200 m3。探地雷達(dá)檢測結(jié)果表明該段圍巖局部脫空、不密實(shí)嚴(yán)重。為提高圍巖強(qiáng)度,降低圍巖的透水性能,改善隧道成拱的作用,決定對該段實(shí)施地表高壓預(yù)注漿處理,進(jìn)而達(dá)到保證工程安全的目的。

    2 注漿加固數(shù)值模擬計算

    2.1 注漿加固的數(shù)值模擬

    本文首先結(jié)合探地雷達(dá)檢測結(jié)果,對密實(shí)程度不同圍巖采用不同材料屬性來模擬注漿加固過程,通過數(shù)值模擬對注漿步序、注漿壓力等因素進(jìn)行重點(diǎn)分析。數(shù)值模擬采用以下幾個基本假定:

    1)采用耦合模型方法,將山體、注漿區(qū)域和隧道作為一個共同體來建模。

    2)注漿過程中,不考慮隧道內(nèi)通行車輛的影響。3)不考慮注漿管道對山體的影響。

    4)假設(shè)注漿完成后,漿液以拱形均勻分布。

    通過有限元程序 ABAQUS模擬[7]分析注漿加固主要包括以下內(nèi)容:

    1)隧道拱頂施加沖擊荷載模擬山體塌陷,分析隧道受力特性。

    2)增加不密實(shí)區(qū)域的巖體剛度和密度(通過field,variable命令實(shí)現(xiàn)),填充破碎、脫空區(qū)域(通過Model Change,add命令實(shí)現(xiàn))來模擬注漿。

    3)分析注漿步序?qū)ψ{效果的影響。由于隧道左右邊墻圍巖密實(shí)情況不同(左邊墻圍巖脫空、不密實(shí)較為嚴(yán)重),根據(jù)施工經(jīng)驗(yàn),主要分析以下兩種注漿步序情況下的隧道應(yīng)力應(yīng)變特性:

    步序A:注漿次序依次為左邊墻、右邊墻、左拱腰、右拱腰及拱頂。

    步序B:注漿次序依次為右邊墻、左邊墻、右拱腰、左拱腰及拱頂。

    通過對比分析,提出合理注漿步序。

    4)分析注漿壓力對注漿效果影響。實(shí)際注漿過程中,注漿壓力過小不利于漿液的填充密實(shí),壓力過大容易造成隧道的不穩(wěn)定。在合理注漿步序基礎(chǔ)上分別對1.0 MPa、1.5 MPa及2.0 MPa三種注漿壓力進(jìn)行數(shù)值模擬分析,提出合理注漿控制壓力,為理論驗(yàn)證實(shí)際注漿壓力的合理性提供依據(jù)。

    2.2 建模說明

    根據(jù)山體實(shí)際檢測情況和具體計算的需要,計算基礎(chǔ)深度取2倍洞徑20 m,長度取113 m;兩側(cè)基礎(chǔ)邊界均距拱腳25 m;模型拱頂上方土體平均高度取60 m。另外,根據(jù)探地雷達(dá)[8]實(shí)測數(shù)據(jù),在模型中建立不同材料屬性區(qū)域,結(jié)構(gòu)整體建模情況及材料分區(qū)情況見圖1。山體及隧道二次襯砌材料采用摩爾—庫倫模型,計算參數(shù)見表1。山體和隧道采用六面體 C3D8R單元進(jìn)行網(wǎng)格劃分,鋼筋層采用SFM3D4單元。共劃分C3D8R單元67 545個,節(jié)點(diǎn)71 438個;SFM3D4單元18 844個,節(jié)點(diǎn)18 950個。

    在數(shù)值計算中,模擬過程分9個分析步:

    1)分析步1~分析步2模擬隧道開挖和修建過程,通過 ABAQUS中的 remove和 add命令來實(shí)現(xiàn),分析圍巖塌方前山體及隧道的應(yīng)力分布情況。

    圖1 隧道不密實(shí)區(qū)域模型

    表1 模型計算參數(shù)

    2)分析步3結(jié)合實(shí)際情況,模擬在隧道正常運(yùn)營期間,山頂巖體塌陷造成隧道內(nèi)出現(xiàn)局部裂縫,分析此次塌陷對隧道整體穩(wěn)定及應(yīng)力應(yīng)變特性的影響。

    3)分析步4~分析步8模擬注漿過程,主要對不同注漿步序、注漿壓力計算分析,為最優(yōu)注漿加固方案的設(shè)計提供依據(jù)。

    4)分析步9為注漿完成后,進(jìn)行隧道應(yīng)力應(yīng)變分析,評定注漿效果。

    3 計算結(jié)果與分析

    本文模擬地表注漿加固既有公路隧道,分析注漿加固的主要影響因素、注漿過程中隧道應(yīng)力應(yīng)變特性及注漿加固效果。

    3.1 注漿施工步序的選擇

    圖2給出了兩種步序下隧道應(yīng)力計算結(jié)果。分析得出:隨注漿步序不同,隧道左邊墻受拉應(yīng)力集中在0.2~0.9 MPa之間,在步序A中,應(yīng)力最大值為1.5 MPa,在步序 B中,最大應(yīng)力達(dá)到1.7 MPa;注漿過程中隧道右邊墻受拉應(yīng)力集中在0.3~0.7 MPa之間,在步序A中,應(yīng)力最大值為1.4 MPa,在步序B中,最大應(yīng)力達(dá)到1.6 MPa。

    圖2 兩種步序下隧道左右邊墻應(yīng)力對比

    對比兩種注漿步序計算結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),步序A更為合理,可以有效降低隧道受拉應(yīng)力,減小注漿對隧道的負(fù)面影響。

    3.2 注漿壓力的選擇

    在注漿步序A基礎(chǔ)上對注漿壓力為1.0 MPa,1.5 MPa及2.0 MPa三種情況進(jìn)行分析。從圖3可知,在三種注漿壓力下,隧道左邊墻最大應(yīng)力依次為1.2 MPa,1.5 MPa,2.1 MPa。其中在 2.0 MPa 注漿壓力下,最大應(yīng)力為2.1 MPa,超過其極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(C25標(biāo)準(zhǔn)值為1.78 MPa),即2.0 MPa注漿壓力下可能會破壞隧道結(jié)構(gòu)。注漿壓力越大,注漿填充加固效果越明顯,但注漿壓力過大,可能會對隧道結(jié)構(gòu)造成新的破壞。綜合分析各種原因,得出1.5 MPa注漿壓力滿足要求。

    圖3 不同注漿壓力下左邊墻處應(yīng)力對比

    3.3 注漿加固前后隧道應(yīng)力分析

    在合理的注漿步序、注漿壓力基礎(chǔ)上,對注漿加固過程進(jìn)行模擬分析。由圖4可知,注漿后,隧道應(yīng)力較注漿前明顯減小,其中左邊墻及右邊墻應(yīng)力值由原來的1.5 MPa減小至0.8 MPa以下;拱頂應(yīng)力值由原來的0.8 MPa減小至0.4 MPa左右。總之,隧道整體承受荷載減小,分布趨于均勻,注漿加固效果理想。

    圖4 注漿前后隧道不同部位應(yīng)力對比

    4 工程應(yīng)用及效果分析

    考慮到本隧道山體的不穩(wěn)定性,為保證漿液良好的操作性、適應(yīng)性和結(jié)構(gòu)安全性,漿液采用灌性好、早凝早強(qiáng)、成本經(jīng)濟(jì)的水泥漿液[8]。水灰比控制在0.6~0.8,凝固時間為8 h左右。按照步序A設(shè)計要求,以1.5 MPa注漿壓力分步注漿,具體施工步驟如下:

    1)塌陷區(qū)域定位:首先采用 GPS技術(shù)[9]確定地表塌陷坑的三維空間位置,判斷該塌陷區(qū)與隧道的相關(guān)關(guān)系以及對應(yīng)的隧道里程和部位。然后采用地震波技術(shù)對山體塌方情況進(jìn)行探測,同時采用探地雷達(dá)技術(shù)對隧道襯砌及其背后圍巖密實(shí)、空洞情況進(jìn)行探測。通過以上綜合技術(shù),可較明確定出塌陷區(qū)的空間位置、塌陷深度以及塌陷范圍等。

    2)注漿孔布置:隧道注漿加固區(qū)域?yàn)?LK66+410—LK67+510段。注漿孔采用梅花形布置,沿隧道方向布置5排注漿孔,相鄰兩排間距5 m,每排相鄰兩孔間間距5 m。

    3)注漿孔成孔:由 GPS確定各個注漿鉆孔的深度,然后采用電動回轉(zhuǎn)鉆機(jī)成孔,鉆孔直徑為75 mm,每個注漿孔與隧道距離控制在2 m左右。鉆機(jī)鉆到設(shè)計深度后清理孔位并拔出鉆頭,同時下設(shè)加工好的鋼管(直徑30 mm,其中一端10 m范圍內(nèi)鉆設(shè)間距20 cm、直徑15 mm的孔眼用于注漿)于孔內(nèi)。

    4)動態(tài)跟蹤注漿加固:采用隧道激光斷面儀[10]監(jiān)測并記錄隧道各斷面數(shù)據(jù),并觀測隧道裂縫變化和滲水情況,確保注漿過程中隧道結(jié)構(gòu)安全,直至注漿完成。

    注漿完成后,監(jiān)測結(jié)果表明隧道拱圈變形微小,山頂塌陷區(qū)域最大沉降量1.2 mm,整個隧道二次襯砌結(jié)構(gòu)趨于穩(wěn)定(見圖5)。數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)際監(jiān)測結(jié)果相近,驗(yàn)證了有限元模型分析的有效性和正確性。

    由于地表注漿過程中,高壓漿液具有填充和壓密作用,注漿后的隧道滲水現(xiàn)象得到有效治理,防滲效果如圖6所示。同時探地雷達(dá)檢測結(jié)果表明,填充效果明顯(見圖7)。注漿前,隧道LK66+420—LK66+435段左邊墻內(nèi)部圍巖7~12 m處脫空、不密實(shí)嚴(yán)重,注漿后,病害區(qū)域得到有效填充加固。

    圖5 注漿后拱頂沉降預(yù)測值與實(shí)際監(jiān)測值對比曲線

    圖6 防滲效果

    圖7 注漿前后雷達(dá)探測結(jié)果對比

    5 結(jié)論

    1)地表注漿是對既有公路隧道防滲加固治理的有效技術(shù)措施。數(shù)值模擬可做為地表注漿加固設(shè)計的重要依據(jù)[11]。同時結(jié)合探地雷達(dá)檢測結(jié)果,對密實(shí)程度不同圍巖采用不同材料屬性來模擬注漿加固過程,能有效預(yù)測注漿加固效果,較好反映隧道變形特性。

    2)注漿加固的機(jī)理十分復(fù)雜[12],漿液水灰比的選擇、注漿步序的確定和注漿壓力的控制等,都是地表注漿必須仔細(xì)分析的關(guān)鍵。

    3)考慮到隧道圍巖密實(shí)情況不同,應(yīng)先對脫空、不密實(shí)明顯的區(qū)域進(jìn)行注漿加固,避免造成結(jié)構(gòu)偏壓受力,最大限度地保證注漿工程安全。

    4)注漿壓力的確定,應(yīng)綜合考慮注漿步序、結(jié)構(gòu)實(shí)際承載能力等因素。在不影響結(jié)構(gòu)安全前提下,通過高壓注漿,達(dá)到理想加固治理效果。

    5)地表注漿是隧道防滲加固較為有效的一種方法,本文研究成果將有助于優(yōu)化選擇適合于公路隧道的注漿方案,同時為分析注漿加固既有隧道的影響因素提供一些規(guī)律性認(rèn)識。但是對于諸如注漿不均勻引起結(jié)構(gòu)不均勻形變的負(fù)面影響;注漿過程中,注漿壓力與車輛荷載耦合作用對隧道結(jié)構(gòu)的影響等問題的解決還有待進(jìn)一步完善。

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