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    復(fù)雜地質(zhì)條件下大型箱型倒虹吸動(dòng)力響應(yīng)研究

    2011-04-28 07:49:40李曉克趙順波
    水力發(fā)電 2011年7期
    關(guān)鍵詞:板件壤土極值

    王 慧,李曉克,趙順波

    (華北水利水電學(xué)院,河南 鄭州 450011)

    0 引言

    南水北調(diào)工程是調(diào)節(jié)我國(guó)水源分配,緩解北方水資源匱乏的重大工程,其中涉及了大量穿越抗震設(shè)防地區(qū)的倒虹吸結(jié)構(gòu)。其中,中線工程總干渠穿南沙河倒虹吸因過水流量大,所處地區(qū)土層特性復(fù)雜,且為7度抗震設(shè)防區(qū),需要進(jìn)行復(fù)雜地質(zhì)條件下的地震反應(yīng)分析,以評(píng)價(jià)其抗震性能。本文結(jié)合該倒虹吸結(jié)構(gòu)的特性,建立了考慮流固耦合[1-2]的空間有限元模型,采用紐馬克 (Newmark)時(shí)程分析方法[3]研究了土質(zhì)均勻性、換填土層等對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)應(yīng)力和動(dòng)位移[4-5]的影響。

    1 工程概況

    南沙河倒虹吸屬Ⅰ級(jí)建筑物,所處地區(qū)具有沖擊漫流特征的砂卵石河床。倒虹吸采用3孔一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)形式,每段長(zhǎng)度15 m,寬度22.3 m,高度8.3 m,每孔過水?dāng)嗝娉叽鐬?.5 m×6.5 m。倒虹吸管橫斷面見圖1(圖中標(biāo)出的斷面為關(guān)鍵截面)。管身混凝土為C40,墊層混凝土為C10。該地區(qū)按7度抗震設(shè)防,地震動(dòng)峰值加速度為0.10 g。

    圖1 倒虹吸管橫斷面 (單位:mm)

    2 有限元模型建立

    2.1 地質(zhì)條件

    根據(jù)工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告及可采取的倒虹吸結(jié)構(gòu)地基處理方案,考慮4種地質(zhì)情況:①倒虹吸一半坐落在壤土上,一半坐落在砂壤土上;②倒虹吸全部坐落在均勻壤土上;③倒虹吸一半坐落在卵石上,一半在砂壤土上;④將地質(zhì)③中的砂壤土挖除2 m深用卵石換填。施工開挖邊坡采用留馬道分級(jí)開挖,坡比1∶1.75,管體頂部及兩側(cè)用6 m厚砂卵石回填。各土層物理特性見表1。

    表1 地基土物理特性參數(shù)

    2.2 力學(xué)模型

    結(jié)合上述計(jì)算條件及文獻(xiàn)[6],建立考慮動(dòng)水壓力的三維有限元模型,倒虹吸3孔過水。倒虹吸結(jié)構(gòu)和土體全部采用soild45單元;混凝土材料的本構(gòu)關(guān)系為線彈性;土體考慮其彈塑性性質(zhì),采用德魯克-普拉格 (Druck-Prager)模型。為充分考慮區(qū)域空間對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響,橫向和豎向土體延伸范圍分別為5倍倒虹吸管尺寸。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用link8單元,水體用mass21單元附加在3孔內(nèi)壁節(jié)點(diǎn)上。模型總計(jì)26 000余單元。采用時(shí)程分析方法,對(duì)結(jié)構(gòu)施加300步/6 s橫向塔夫特 (taft)地震波[7]。

    3 動(dòng)應(yīng)力響應(yīng)分析

    全時(shí)域追蹤各關(guān)鍵截面 (見圖1編號(hào)部位)的拉、壓應(yīng)力極值,獲取了在橫向地震波作用下板件應(yīng)力分布情況和峰值點(diǎn)的應(yīng)力時(shí)程曲線。

    3.1 頂、底板

    以倒虹吸縱向7.5 m處截面為分析對(duì)象。各點(diǎn)拉、壓應(yīng)力極值見圖2。由圖2可知,各模型的頂、底板沿板件橫向從左至右基本呈現(xiàn)板件中部正應(yīng)力值較小,與豎板交接處由于應(yīng)力集中應(yīng)力值較大的規(guī)律。地質(zhì)①和②倒虹吸兩側(cè)土體從壤土與砂壤土漸變至均勻壤土,各點(diǎn)最大拉、壓應(yīng)力控制在161.2 kPa與-272.3 kPa之間。隨著土層分布趨于均勻,多數(shù)節(jié)點(diǎn)動(dòng)應(yīng)力呈遞減趨勢(shì),倒虹吸全部坐落在均勻壤土上時(shí),動(dòng)響應(yīng)數(shù)值相對(duì)較小。地質(zhì)③因倒虹吸下大量分布彈性模量較高的卵石層,動(dòng)壓應(yīng)力有了較明顯的提升,最高點(diǎn)達(dá)-323.6 kPa。 但地質(zhì)④經(jīng)土層換填后的改善效果明顯,應(yīng)力值普遍較地質(zhì)③減小。地質(zhì)土層的分布情況對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能的影響是較顯著的,結(jié)構(gòu)兩側(cè)土體彈性模量越接近,分布越均勻,動(dòng)應(yīng)力越小。

    板件向倒虹吸內(nèi)側(cè)的節(jié)點(diǎn)應(yīng)力普遍大于外側(cè)節(jié)點(diǎn)應(yīng)力,各地質(zhì)剖面的峰值應(yīng)力也多出現(xiàn)在底板上緣和頂板下緣。各地質(zhì)情況頂、底板關(guān)鍵點(diǎn)全時(shí)域應(yīng)力極值見表2。

    表2 各地質(zhì)情況頂、底板關(guān)鍵點(diǎn)全時(shí)域應(yīng)力極值

    圖2 各點(diǎn)拉、壓應(yīng)力極值

    由表2可知,地質(zhì)①和②各孔中部截面最大拉、壓應(yīng)力點(diǎn)分別為底板3截面下緣和底板13截面上緣;橫豎板交接處最大拉、壓應(yīng)力點(diǎn)分別為頂板7截面下緣和頂板2截面下緣;地質(zhì)③和④應(yīng)力極值點(diǎn)則分布在頂、底板的13截面和2截面。以倒虹吸兩邊孔危險(xiǎn)點(diǎn)較多。由表2還可知,拉應(yīng)力極值出現(xiàn)在3 s或5.5 s左右,壓應(yīng)力極值出現(xiàn)在5.5 s左右,而taft地震波加速度的正負(fù)峰值點(diǎn)分別為1.64 s和4.12 s。由于地基土彈模遠(yuǎn)小于倒虹吸結(jié)構(gòu)彈模,具有較好的吸收能量能力,結(jié)構(gòu)均顯現(xiàn)出明顯的應(yīng)力滯后現(xiàn)象。本文以動(dòng)應(yīng)力相對(duì)較大的地質(zhì)③模型為例,繪出其極值點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程曲線,見圖3。

    由于結(jié)構(gòu)在橫向不均衡地震波激勵(lì)作用下產(chǎn)生水平向往復(fù)運(yùn)動(dòng),且結(jié)構(gòu)左、右地質(zhì)條件不同,導(dǎo)致對(duì)稱節(jié)點(diǎn)應(yīng)力不均等,會(huì)影響結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)。以表2中應(yīng)力極值點(diǎn)及其對(duì)稱節(jié)點(diǎn)為分析對(duì)象,比較對(duì)稱部位的應(yīng)力分布情況 (見圖4):地質(zhì)①、②倒虹吸兩側(cè)土體漸趨一致,邊孔中部對(duì)稱節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力差值從57.9 kPa明顯遞減至7 kPa,板件交接處應(yīng)力差也在均勻土質(zhì)條件下降至最低34.7 kPa;地質(zhì)③因結(jié)構(gòu)兩側(cè)土體分別為卵石層和砂壤土層,彈模相差達(dá)一個(gè)數(shù)量級(jí),引起最大應(yīng)力差異,直至地質(zhì)④換填土后,又有顯著改善。顯然,土層分布越均勻,結(jié)構(gòu)兩側(cè)應(yīng)力大小越接近。

    圖3 節(jié)點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程

    3.2 豎板

    在不同地質(zhì)條件影響下,豎板與頂、底板動(dòng)應(yīng)力變化規(guī)律基本一致,和土體分布情況密切相關(guān),但應(yīng)力值總體偏高于頂、底板。板件應(yīng)力峰值集中在左中豎板4截面和右豎板3截面,各地質(zhì)情況豎板關(guān)鍵點(diǎn)全時(shí)域應(yīng)力極值見表3。應(yīng)力滯后現(xiàn)象依然存在,峰值點(diǎn)均出現(xiàn)在5.5 s左右。地質(zhì)③的動(dòng)響應(yīng)最劇烈,其豎板極值點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程曲線見圖5。對(duì)比豎板極值點(diǎn)及其對(duì)稱節(jié)點(diǎn)的應(yīng)力 (見圖6),對(duì)稱點(diǎn)應(yīng)力差值均在地質(zhì)②時(shí)產(chǎn)生拐點(diǎn),達(dá)到最小值,又基本以地質(zhì)③的應(yīng)力差最大,可達(dá)283.2 kPa。

    圖4 極值點(diǎn)及其對(duì)稱點(diǎn)應(yīng)力對(duì)比

    3.3 動(dòng)位移

    圖5 節(jié)點(diǎn)應(yīng)力時(shí)程

    地質(zhì)①和②頂?shù)装鍣M向位移在底板下表面達(dá)到最大值,且面上各點(diǎn)變形量極為接近,底板上表面、頂板下表面和上表面位移漸次減小,豎向位移以各板面右側(cè)居大。地質(zhì)③和④則在頂板上表面左側(cè)產(chǎn)生最大橫向位移,而豎向位移在各板面左側(cè)達(dá)到峰值。綜合各模型,橫向地震動(dòng)位移數(shù)值接近,最大值出現(xiàn)在地質(zhì)②的底板右側(cè),位移值為33.69 mm(5.36 s);豎向位移后兩者明顯高于其他模型,最大值在地質(zhì)④的左側(cè)豎板,為11.14 mm (3.82 s)。位移響應(yīng)峰值也滯后于加速度峰值。

    表3 各地質(zhì)情況豎板關(guān)鍵點(diǎn)全時(shí)域應(yīng)力極值

    圖6 對(duì)稱點(diǎn)應(yīng)力對(duì)比

    4 結(jié) 論

    采用時(shí)程分析方法,基于土體的彈塑性模型并考慮動(dòng)水壓力,研究了在多種地質(zhì)剖面中大型倒虹吸全時(shí)域內(nèi)的動(dòng)應(yīng)力和動(dòng)位移反應(yīng)。結(jié)果表明:

    (1)在橫向地震波激勵(lì)下,豎板應(yīng)力高于頂?shù)装鍛?yīng)力。各地質(zhì)條件下均呈現(xiàn)出板件中部正應(yīng)力值較小,橫豎板交接處應(yīng)力值較大的規(guī)律。

    (2)各模型橫向地震動(dòng)位移數(shù)值接近,豎向位移地質(zhì)③和④明顯高于其他模型。橫向位移較豎向位移偏高。

    (3)結(jié)構(gòu)下部土體特性越接近,土壤分布越均勻,結(jié)構(gòu)動(dòng)響應(yīng)越小。通過換填土可以改善結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能。

    (4)由于橫向不均衡地震波作用及結(jié)構(gòu)下部地基土有差異,各部分板件均呈現(xiàn)對(duì)稱節(jié)點(diǎn)應(yīng)力不均等的狀況,抗震設(shè)計(jì)時(shí)需加以注意。

    (5)由于地基土的彈性模量遠(yuǎn)小于倒虹吸自身結(jié)構(gòu)的彈性模量,且土壤具有較好的吸收能量的能力,因此倒虹吸結(jié)構(gòu)顯現(xiàn)出明顯的動(dòng)響應(yīng)滯后現(xiàn)象。

    [1] 趙順波,劉祖軍,劉樹玉.上承式板拱渡槽結(jié)構(gòu)動(dòng)力性能分析研究[J].水利水電技術(shù), 2007, 38(10):33-35.

    [2] 邵巖,馬秀梅,趙蘭浩.考慮水體作用的渡槽動(dòng)力響應(yīng)計(jì)算方法比較[J].南水北調(diào)與水利科技, 2007, 5(2):78-80.

    [3] 金先龍,李淵印.結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)并行計(jì)算方法及應(yīng)用[M].北京:國(guó)防工業(yè)出版社,2008.

    [4] 趙順波,李曉克,胡志遠(yuǎn),等.大型倒虹吸預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)模型試驗(yàn)研究[J].水力發(fā)電學(xué)報(bào), 2006, 25(1):40-44.

    [5] 張多新,王清云,白新理.地震作用下大型渡槽動(dòng)力響應(yīng)分析研究[J].水力發(fā)電, 2008, 34(6):51-54.

    [6] SL 203—97 水工建筑物抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[J].

    [7] 胡聿賢.地震工程學(xué)[M].北京:地震出版社,2006.

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