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    焊縫余高對(duì)焊接接頭疲勞強(qiáng)度的影響

    2011-01-23 06:58:04呂曉春張志毅李愛民
    化學(xué)分析計(jì)量 2011年1期
    關(guān)鍵詞:焊趾焊件母材

    呂曉春 張志毅 李愛民

    (1.中國兵器工業(yè)第五二研究所,山東煙臺(tái) 264003; 2.南車青島四方機(jī)車車輛股份有限公司,山東青島 266111)

    焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度,在很大程度上取決于構(gòu)件應(yīng)力集中情況。如果焊接構(gòu)件有應(yīng)力集中,在受到循環(huán)載荷條件下,焊接結(jié)構(gòu)普遍會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的斷裂破壞。焊縫幾何尺寸及焊接過程中產(chǎn)生的各種缺陷是產(chǎn)生應(yīng)力集中的主要原因[1,2]。然而這些原因如何影響焊接構(gòu)件的疲勞壽命,對(duì)于一種新材料,或者對(duì)于在一種特殊條件下使用的材料來說,應(yīng)當(dāng)受到特別的關(guān)注。AQ400NH鋼是一種耐候材料,在使用結(jié)構(gòu)中,該材料的焊接結(jié)構(gòu)承受著高速動(dòng)載的作用,使用條件特殊,所以研究產(chǎn)生應(yīng)力集中的原因、應(yīng)力集中對(duì)該焊件疲勞性能的影響,對(duì)提高焊件疲勞壽命具有重要意義。

    筆者著眼于焊縫趾部余高與焊接構(gòu)件應(yīng)力集中的關(guān)系,探討余高產(chǎn)生的應(yīng)力集中對(duì)該焊件疲勞性能的影響。為此,對(duì)這種材料的母材、光滑焊件(余高為零的焊件)、帶余高焊件分別進(jìn)行疲勞試驗(yàn)。繪制它們的S-N曲線;觀察靜態(tài)載荷下焊趾處應(yīng)力的變化;用ANSYS有限元分析程序計(jì)算了各種狀態(tài)下焊接構(gòu)件的應(yīng)力分布狀態(tài),以及余高變化產(chǎn)生應(yīng)力集中的趨勢。

    1 實(shí)驗(yàn)部分

    1.1 主要儀器與設(shè)備

    電液伺服材料試驗(yàn)機(jī): Instron1251型,英國Instron公司。

    1.2 材料成分、力學(xué)性能

    實(shí)驗(yàn)所用材料為耐候材料AQ400NH,其主要化學(xué)成分見表1,母材與焊件的基本力學(xué)性能見表2。

    表1 材料的主要化學(xué)成分 %

    1.3 焊接接頭幾何尺寸

    疲勞試件共分為3組,一組為母材試件;一組為光滑焊件,即為焊后去掉余高,并進(jìn)行了精加工,其表面光潔度與母材試件相同;另一組為帶余高焊件。三組試件的名義尺寸為,試樣寬度B×厚度W×平行段長度L0:24 mm×12 mm×70 mm。光滑焊件的試樣厚度比母材略小。試件接頭形式為對(duì)接焊接頭,其試樣形式和焊縫堆高名義尺寸如圖1所示。焊接方法為MAG半自動(dòng)焊接。

    表2 材料力學(xué)性能

    圖1 焊縫堆高名義尺寸

    焊縫幾何參數(shù)用焊縫寬度b和余高h(yuǎn)表示。帶有余高的試件共有5個(gè),試樣的焊縫寬度b和余高h(yuǎn)的實(shí)際尺寸見表3。

    表3 焊縫尺寸平均值

    1.4 疲勞試驗(yàn)

    疲勞方式采用循環(huán)應(yīng)力恒負(fù)荷軸向脈動(dòng)拉伸疲勞。波形為正弦波;應(yīng)力比R=0;頻率10~20 Hz;循環(huán)次數(shù)5×104~1×107;應(yīng)力等級(jí)分8個(gè)級(jí)別。因該材料疲勞性能較為穩(wěn)定,每個(gè)應(yīng)力級(jí)別只做一個(gè)試樣。試驗(yàn)在Instron 1251試驗(yàn)機(jī)上完成,疲勞控制方式為恒應(yīng)力控制。為了便于比較,將三組疲勞強(qiáng)度與循環(huán)受命關(guān)系的S-N曲線繪于圖2中。三組疲勞試驗(yàn)得到的疲勞極限為:母材試件疲勞極限為σu=425 N/mm2;光滑焊件疲勞極限為σu=410 N/mm2;余高焊件疲勞極限為σu=220 N/mm2。光滑焊件的疲勞極限和母材比較接近,而平均余高為1.65 mm焊件,其疲勞極限要明顯低得多。

    圖2 三組試件的S-N曲線

    1.5 應(yīng)力集中系數(shù)的確定

    通過試驗(yàn)的方法,可得到焊接接頭處實(shí)際應(yīng)力集中系數(shù)[3],即有效應(yīng)力集中系數(shù)kσ按式(1)計(jì)算:

    (1)

    式中:σ0—光滑試件的疲勞極限;

    本次試驗(yàn)?zāi)覆牡钠跇O限σu=425 MPa,光滑焊件的疲勞極限是σu=410 MPa,堆高焊件的疲勞極限σu=220 MPa,母材與光滑焊件所產(chǎn)生的實(shí)際應(yīng)力集中系數(shù)為kσ1=1.036 6。母材與焊接后帶堆高試件所產(chǎn)生的實(shí)際應(yīng)力集中系數(shù)為kσ2=1.931 8。帶有余高焊件的應(yīng)力集中系數(shù)接近前者的兩倍。

    2 有限元計(jì)算

    使用ANSYS有限元程序進(jìn)行有限元計(jì)算。計(jì)算焊趾應(yīng)力時(shí)采用二維模型和四邊形8結(jié)點(diǎn)單元,根據(jù)單元要求,輸入0.5 mm的厚度,焊件橫截面單元分布如圖3所示。計(jì)算時(shí)所加載荷為220 MPa,低于材料的屈服強(qiáng)度,故計(jì)算時(shí)材料始終處于彈性狀態(tài)。計(jì)算中取材料的彈性模量E=2.1×105MPa,泊松比v=0.33,并假設(shè)整個(gè)試件內(nèi)性能相同。計(jì)算時(shí)焊件的余高是1.65 mm。計(jì)算結(jié)果表明在焊縫趾部應(yīng)力最大,最大值達(dá)到446 MPa,相當(dāng)于所加載荷的兩倍,結(jié)果如圖4所示。

    圖3 對(duì)接接頭局部有限元網(wǎng)格

    圖4 對(duì)接接頭最大主應(yīng)力局部放大圖

    3 分析與討論

    3.1 S-N曲線分析

    從圖2中看出,母材和光滑焊件的疲勞強(qiáng)度與循環(huán)壽命關(guān)系差別不是很大,二者的疲勞極限也很接近,只是母材S-N曲線的拐點(diǎn)要比光滑焊件的S-N曲線拐點(diǎn)明顯,母材與光滑焊件數(shù)據(jù)點(diǎn)分散性也很小。余高焊件的S-N曲線與前兩者的變化趨勢明顯不同,數(shù)據(jù)點(diǎn)分散性增大,曲線沒有拐點(diǎn),疲勞強(qiáng)度隨著疲勞壽命的增加明顯下降,疲勞極限下降幅度幾乎接近50%。根據(jù)表1中余高數(shù)據(jù)有一個(gè)波動(dòng)范圍來看,數(shù)據(jù)點(diǎn)分散可能是余高不同所致。

    3.2 斷裂位置及宏觀斷口形貌

    光滑焊件的斷裂位置絕大部分出現(xiàn)在焊縫中,而有余高的焊件,疲勞斷裂均無例外地發(fā)生在焊趾處,而且斷裂源均位于表面焊縫趾部,這說明焊趾處為應(yīng)力集中最大區(qū)域,這一現(xiàn)象恰與計(jì)算結(jié)果相一致,見圖4接頭局部應(yīng)力放大圖,它表明有限元計(jì)算結(jié)果是正確的,用有限元計(jì)算方法分析余高焊件應(yīng)力集中情況是有效性。

    觀察宏觀斷口可以發(fā)現(xiàn),光滑焊件斷面上的疲勞源內(nèi)總有微小焊接缺陷或微小氣泡(圖5),這些缺陷成為疲勞裂紋的裂紋源。而在余高焊件的斷口上幾乎看不到什么宏觀缺陷,疲勞源均從焊縫趾部的某一位置開始(圖6)。這表明,同焊接微小缺陷相比,焊趾處應(yīng)力集中也會(huì)成為裂紋源,而且應(yīng)力集中對(duì)焊接結(jié)構(gòu)的危害比微小焊接缺陷要大。當(dāng)有應(yīng)力集中存在時(shí),微小焊接缺陷的有害作用降低到次要位置。當(dāng)采用合理的工藝降低或消除焊縫中的缺陷后,光滑試樣可提高構(gòu)件的疲勞壽命。而對(duì)于有一定余高的焊接構(gòu)件,即使通過合理的工藝消除焊縫中的缺陷,由于存在應(yīng)力集中,也不能提高構(gòu)件的疲勞壽命。因此,要提高焊接構(gòu)件的疲勞壽命,必須對(duì)其進(jìn)行光滑處理。

    圖5 光滑焊件疲勞斷口

    圖6 帶堆高焊件疲勞斷裂位置a及斷口形貌b

    3.3 有限元計(jì)算分析焊縫余高的影響

    采用和上面相同的有限元計(jì)算方法計(jì)算不同余高對(duì)焊接構(gòu)件應(yīng)力集中的影響。計(jì)算中設(shè)定余高為5種,分別是0.0、0.1、0.3、0.5、3 mm。計(jì)算余高0.0、0.5、1.65、3 mm的應(yīng)力分布圖如圖7所示。以余高做變量,焊趾處的應(yīng)力和余高的變化關(guān)系如圖8所示,它們之間呈線性關(guān)系。從圖8中可以看出,在余高是0 mm時(shí),焊趾處的應(yīng)力和外載荷大小相同,表明此處沒有應(yīng)力集中。這就說明光滑試樣的疲勞極限與母材相同的原因是光滑焊件沒有應(yīng)力集中。當(dāng)余高是1.65 mm時(shí),焊趾處受到的應(yīng)力是446 MPa,相當(dāng)于載荷的兩倍。根據(jù)本疲勞試驗(yàn)的結(jié)果,當(dāng)余高引起的應(yīng)力集中出的載荷達(dá)到外載荷的2倍時(shí),疲勞裂紋源出現(xiàn)在焊趾處。余高3 mm時(shí),焊趾處的應(yīng)力達(dá)到605.93 MPa,接近載荷的3倍。表明余高越高,焊趾處的應(yīng)力也越高。由此可以斷定,余高越大,應(yīng)力集中越嚴(yán)重,導(dǎo)致材料的疲勞壽命越低。而降低余高可以降低應(yīng)力集中,同時(shí)可以提高疲勞壽命。為了降低應(yīng)力集中的程度,提高焊接構(gòu)件的疲勞壽命,在結(jié)構(gòu)焊接完后,應(yīng)將余高打磨掉,以消除余高引起的應(yīng)力集中。

    比較母材、光滑試樣疲勞極限和余高1.65 mm焊趾處的應(yīng)力可以看出,余高1.65 mm焊件結(jié)構(gòu)焊趾處的最大應(yīng)力是446 MPa,這個(gè)應(yīng)力和母材、光滑試樣疲勞極限相差不多。這就表明,當(dāng)應(yīng)力集中使最大應(yīng)力達(dá)到光滑試樣的疲勞極限時(shí),有余高的焊接結(jié)構(gòu)發(fā)生疲勞斷裂。由此可見,應(yīng)力集中降低疲勞壽命的原因是:盡管外載荷遠(yuǎn)低于母材的疲勞極限,但應(yīng)力集中處的應(yīng)力卻能夠達(dá)到材料的疲勞極限,使材料發(fā)生疲勞斷裂。

    圖7 余高對(duì)應(yīng)力分布的影響

    圖8 余高和焊趾處最大應(yīng)力的關(guān)系

    4 結(jié)論

    (1)當(dāng)焊接接頭有1.65 mm的余高時(shí),焊趾處存在的應(yīng)力集中可以使其疲勞極限下降接近50%,即使焊縫中有微小缺陷,疲勞斷裂的裂源也出現(xiàn)在焊趾處;(2)余高和焊趾處最大應(yīng)力間存在線性關(guān)系,焊趾處的最大應(yīng)力隨余高增加而線性增加;(3)當(dāng)應(yīng)力集中處的應(yīng)力達(dá)到母材的疲勞極限時(shí),焊接構(gòu)件發(fā)生疲勞斷裂;(4)將焊接接頭的余高除掉,可以消除余高在焊趾處產(chǎn)生的應(yīng)力集中,光滑焊件的疲勞極限只取決于內(nèi)部焊接缺陷。

    [1] 霍立興.焊接結(jié)構(gòu)的斷裂行為及評(píng)定[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2000.

    [2] 達(dá)伊D.焊接結(jié)構(gòu)疲勞強(qiáng)度[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1994.

    [3] [蘇]Γ.C.批薩連科, A.Γ I.亞科符列夫.材料力學(xué)手冊[M].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1981.

    [4] 賈法勇.鋁合金5083縱向角接板焊接接頭疲勞強(qiáng)度[J].機(jī)械工程學(xué)報(bào),2005,41(8):199-202.

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