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    支承方式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋受力性能的影響研究

    2010-11-14 02:21:26楊?lèi)?ài)民盧文鋒李茂奇
    城市道橋與防洪 2010年12期
    關(guān)鍵詞:魚(yú)腹梁橋支座

    楊?lèi)?ài)民,盧文鋒,劉 泉,李茂奇

    (1.中國(guó)市政工程華北設(shè)計(jì)研究總院,天津市300074;2.東北林業(yè)大學(xué),黑龍江哈爾濱150040)

    0 前言

    改革開(kāi)放以來(lái),隨著我國(guó)民經(jīng)濟(jì)的持續(xù)快速發(fā)展,高等級(jí)公路及城市道路建設(shè)的發(fā)展,社會(huì)對(duì)交通設(shè)施的需求量也隨之加大,交通運(yùn)輸業(yè)蓬勃興起。曲線(xiàn)橋[2]因布置靈活、受場(chǎng)地限制較小等特點(diǎn)得到了廣泛的應(yīng)用,已經(jīng)成為高速公路、立交橋梁和高架橋梁中的一種不可或缺的重要橋型。這些立交橋和高架橋不僅緩解了所在城市的交通,而且還增添了所在城市的環(huán)境美觀,成為一道亮麗的風(fēng)景線(xiàn),滿(mǎn)足安全美、功能美、結(jié)構(gòu)美、經(jīng)濟(jì)美、視覺(jué)美、環(huán)境美的要求。高等級(jí)公路在路線(xiàn)線(xiàn)形方面要求越來(lái)越高,在公路建設(shè)中,除特大橋梁外,一般要求橋梁的平面布置服從公路線(xiàn)形,在進(jìn)行平、縱、斷面三方面綜合設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)做到平面流暢、縱坡均衡、橫斷面合理。

    由于受地形、地物和占地面積的影響,在城市中立交橋往往受到用地面積的限制,所以曲線(xiàn)橋多為小半徑的曲線(xiàn)梁橋,行車(chē)速度小的特殊橋梁平曲線(xiàn)半徑可達(dá)到25 m[3]。在曲線(xiàn)梁橋下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),為減少占用士地、改善下部結(jié)構(gòu)布局、增加視野和橋形美觀,其下部墩柱往往采用獨(dú)柱支承方式,這種形式的曲線(xiàn)梁橋受力狀態(tài)較為復(fù)雜,支承方式的選擇對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋的受力影響較大[4]。

    1 不同支承方式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋受力性能的影響

    1.1 工程概況

    某小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋設(shè)在一圓曲線(xiàn)上,曲線(xiàn)半徑R=75 m。單孔跨徑為25 m,孔跨布置為4×25 m+3×25 m+3×25 m,共三聯(lián)十跨,橋長(zhǎng)250 m。取邊跨一聯(lián)三跨為研究對(duì)象,平面布置見(jiàn)圖1。主梁截面形式采用高1.8 m 的魚(yú)腹式普通鋼筋混凝土連續(xù)箱梁,為單箱五室,主梁橫斷面見(jiàn)圖2。橋墩形式為獨(dú)柱式橋墩,橋墩截面為底部?jī)蓤A相交,向上橫向呈酒杯狀擴(kuò)展,橋梁支承形式見(jiàn)圖3。橋面寬度:12 m+2 m×0.5 m 防撞墻。設(shè)計(jì)荷載:汽車(chē):城-A 級(jí),人群:4 kN/m2。

    采用梁格法[5][6]進(jìn)行建模,全橋共分成213 個(gè)單元,其中120 個(gè)縱梁?jiǎn)卧?3 個(gè)橫梁?jiǎn)卧?。橋梁平面有限元模型?jiàn)圖4。

    采用兩種支承方式,一種是所有支座均為雙支座,另外一種是曲線(xiàn)橋兩端是雙支座,跨中為單支座,現(xiàn)在考察這兩種支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋受力性能的影響。具體支承情況見(jiàn)圖5、圖6。分別考察汽車(chē)荷載和恒載作用下的影響,汽車(chē)荷載模擬城-A 級(jí)。以邊肋為例考察不同支承形式對(duì)受力的影響,分別取端支點(diǎn)處、1/8 跨、1/4 跨、3/8 跨、1/2 跨、5/8 跨、7/8 跨、邊支點(diǎn)、1/8 跨、1/4 跨、3/8 跨、1/2 跨等幾個(gè)位置作為測(cè)點(diǎn)。

    1.2 不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋縱向彎矩的影響

    首先,考察不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋縱向彎矩的影響,通過(guò)建立模型,可得在汽車(chē)荷載作用下,不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)梁橋縱向彎矩的影響情況見(jiàn)圖7;在恒載作用下,不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)梁橋縱向彎矩的影響情況見(jiàn)圖8。

    由圖7 可知:在汽車(chē)荷載作用下,邊支點(diǎn)處的彎矩值變化較大,采用單支座時(shí)的縱向彎矩值是采用雙支座時(shí)彎矩值的2.0 倍,除邊支點(diǎn)處縱向彎矩值變化較大以外,中間獨(dú)柱墩采用雙支座和采用單支座對(duì)其他各點(diǎn)縱向彎矩值的影響非常小,差值均在5%以?xún)?nèi)。

    由圖8 可知:在恒載作用下,中間獨(dú)柱墩采用雙支座和采用單支座對(duì)其他各點(diǎn)縱向彎矩值的影響非常小,變化值均在5%以?xún)?nèi)。

    所以,中間獨(dú)柱墩采用雙支座還是采用單支座對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋縱向彎矩值的影響較小。

    1.3 不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋扭矩的影響

    然后,考察不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋扭矩的影響,在汽車(chē)荷載作用下,不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)梁橋扭的影響情況見(jiàn)圖9;在恒載作用下,不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)梁橋扭矩的影響情況見(jiàn)圖10。

    由圖9 可知,在汽車(chē)荷載作用下,除中支點(diǎn)處采用雙支座時(shí)的扭矩值小于采用單支座時(shí)的扭矩值外,其他各點(diǎn)采用單支座時(shí)的扭矩值明顯大于采用雙支座時(shí)的扭矩值,單支座時(shí)的扭矩值是雙支座時(shí)扭矩的1.3~2.7 倍,這是由于采用雙支座時(shí),雙支座可以大大減小小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋的“彎-扭”耦合作用。在3/4 邊跨和7/8邊跨處,采用雙支座時(shí)的扭矩值大于采用單支座時(shí)的扭矩值,這是由于雙支座的約束作用,扭矩值不能通過(guò)支座向橋墩傳遞,而是向主梁的兩端傳遞,使得扭矩值發(fā)生了一個(gè)偏位。

    由圖10 可知,在恒載作用下,邊跨各點(diǎn)采用單支座時(shí)的扭矩值明顯大于采用雙支座時(shí)的扭矩值,但是中支點(diǎn)處的扭矩值有一個(gè)突變。這是由于采用單支座時(shí),由于小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋存在明顯的“彎-扭”耦合作用,使得外梁出現(xiàn)超載現(xiàn)象,扭矩變化明顯。

    所以,采用雙支座可以大大減小小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋的“彎-扭”耦合作用,使其受力均衡,變化平緩,有效避免出現(xiàn)過(guò)大的扭矩值。

    1.4 不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋支座受力的影響

    最后,考察不同支承形式對(duì)小半徑魚(yú)腹式連續(xù)曲線(xiàn)箱形梁橋支座受力性能的影響,不同支承情況下端部支座反力值見(jiàn)表1。

    表1 不同支承時(shí)支座反力情況表(單位:kN)

    由表1 可知,單支承形式有單支座變成雙支座時(shí),外梁側(cè)支座的支反力由4 090 kN 減小為3 830 kN,減小了6.4%,內(nèi)梁側(cè)支座的支反力由1 280 kN 增加到1 540 kN,增加了20.3%,但是內(nèi)外支座的支反力和相等;采用雙支座時(shí),端支承處的內(nèi)、外支座反力值之差小于采用單支座時(shí)端支承處內(nèi)、外支座反力值之差。采用單支座時(shí)中墩支座的反力為14 000 kN,小于采用雙支座時(shí)內(nèi)外支座之和為6 720 kN+7 290 kN=14 010 kN,但是差距不大。通過(guò)以上數(shù)據(jù)可以看出,采用雙支座并不能減小支座反力,只是將外側(cè)支座的支反力減小,內(nèi)側(cè)支座的支反力增加,使得內(nèi)、外支座的受力相差越來(lái)越小,避免出現(xiàn)過(guò)大的外梁超載,內(nèi)梁卸載現(xiàn)象,避免內(nèi)側(cè)支座出現(xiàn)拉應(yīng)力。除了采用雙支座可以減小內(nèi)梁卸載,外梁超載現(xiàn)象外,還可以采用對(duì)單支座預(yù)設(shè)偏向的方式,是小半徑魚(yú)腹式連續(xù)箱形梁橋受力合理。

    2 結(jié)論

    從上面分析可以得出以下結(jié)論:

    (1)全橋采用雙支座可以有效減小扭矩值,但是對(duì)縱向彎矩值影響不大。

    (2)全橋采用雙支座不能減小支座的支反力之和,只是使內(nèi)梁支座的支反力增加,外梁的支反力減小,支反力重新得到了分配。

    [1]范立礎(chǔ).橋梁工程[M].北京:人民交通出版社,2007.362.

    [2]高島春生,等.斜梁橋[M].中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1978.81-89.

    [3]新建武漢站工程車(chē)站建筑施工圖設(shè)計(jì)[Z].中鐵第四勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,2009.

    [4]孫全勝,李茂奇.小半徑曲線(xiàn)橋抗扭性能靜載試驗(yàn)研究[J].公路,2009(12):43-47.

    [5]Edmund C.Halnby.Bridge Deck Behaviour[M].London,ChaPman an Hall Ltd,1976.1-89.

    [6]戴公連,李德健.橋梁結(jié)構(gòu)空間分析設(shè)計(jì)方法與應(yīng)用[M].北京:人民交通出版社,2001.15-37.

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